Pour réaliser cette revue réglementaire, un cas dont la configuration exige des considérations multiples est abordé. Il s’agit d’une génératrice de secours au gaz naturel installée à l’intérieur d’un bâtiment. Le compteur de gaz est, lui aussi, installé à l’intérieur.

Pour mieux saisir les interactions entre les diverses normes, cette fiche couvre les trois aspects suivants :

• la génératrice de secours dans le bâtiment;
• le raccordement au gaz;
• la conformité d’une génératrice.

Une installation typique d’une génératrice de secours au gaz se résume en ces huit étapes :

• approche réglementaire et étapes préalables;
• degré de résistance au feu;
• ventilation et air comburant;
• évacuation du tuyau d’échappement et dégagements par rapport aux matériaux combustibles;
• robinets d’arrêt manuels permettant un contrôle ciblé;
• indépendance de la conduite d’alimentation de gaz de la génératrice de secours;
• protection contre la surpression du gaz; et
• conformité du moteur au gaz au Code d’approbation sur place des appareils à combustible et appareillages (CSA B149.3).

La génératrice dans le bâtiment

Approche réglementaire

Une alimentation électrique de secours assure le bon fonctionnement des systèmes de secours et de protection incendie d’un bâtiment en cas de coupure au réseau d’alimentation électrique. Cette coupure de courant peut être causée par un incendie ou un autre événement.

En raison de la diversité des bâtiments et de la nature des fonctions essentielles qu’assure un groupe électrogène de secours; la mise en œuvre d’un tel équipement constitue une tâche pluridisciplinaire, ce qui implique de nombreux codes et normes.

Ce type de projet nécessite la collaboration et la cohésion entre les divers intervenants. La norme CSA C282, Alimentation électrique de secours dicte les exigences de gestion du risque, de la performance des mesures mises en place, de l’entretien et des vérifications périodiques. Globalement, elle oriente les actions à prendre pour protéger la génératrice de secours et ses charges critiques contre les incendies et les autres catastrophes.

Un installateur doit s’assurer que certaines étapes préliminaires sont déjà complétées ou en voie de l’être. Le tableau suivant dresse une liste sommaire des étapes préalables au travail pour lesquelles l’installateur pourrait être appelé à s’impliquer.

Bien que les sous-sections 7.2.3, 7.2.4 et 7.2.5 de la norme CSA B149.1 représentent à eux seuls plus de 17 articles, l’entrepreneur ne doit pas ignorer les articles applicables issus d’autres codes et normes.

Degré de résistance au feu

L’article 7.2.5.3 (CSA B149.1) exige qu’un moteur au gaz, à l’intérieur d’un bâtiment, soit installé dans un local présentant un degré de résistance au feu (DRF) de 2 heures. Cet article vise à protéger le bâtiment des risques d’incendie liés à l’utilisation d’un moteur à l’intérieur.

Malgré l’article 6.2.1 (CSA C282) qui permet un DRF d’une heure, la génératrice de secours doit toujours être dans un local ou une enceinte isolée par une séparation coupe-feu ayant un DRF de 2 heures pour respecter les exigences des sous-sections 3.2.6., 3.2.7. et de l’article 3.6.2.8. du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec. Ce local technique ne peut contenir que le groupe électrogène et son équipement connexe.

Pour tous les composants, les accessoires et les appareillages nécessaires au bon fonctionnement d’une génératrice de secours situés à l’intérieur du bâtiment, mais à l’extérieur de l’enceinte dédiée à la génératrice; l’article 7.3.10.1 (CSA C282) exige qu’une protection soit assurée pendant au moins 2 heures.

Dans le cas où la compagnie de gaz a autorisé l’installation de ses équipements à l’intérieur d’un bâtiment; les canalisations et les accessoires (régulateur, compteur, soupape de décharge, etc.) doivent être adéquatement protégés contre le feu, soit par une enceinte ou par une compartimentation présentant un DRF de 2 heures.

L’article 7.3.10.2 (CSA C282) exige de protéger la génératrice contre les risques d’un fonctionnement erratique dû à de trop hautes températures. La compartimentation de la tuyauterie doit donc être telle que ses accessoires et le gaz sont maintenus dans une gamme de températures adéquates, durant la période escomptée.

Exemple : Une conduite de gaz alimentant la génératrice de secours traversant un garage n’est pas protégée au sens des articles 7.3.10.1 et 7.3.10.2 (CSA C282) qui visent à en assurer un fonctionnement sécuritaire. Bien que le garage soit lui-même un local séparé par une construction d’un certain DRF; la tuyauterie dédiée au fonctionnement de la génératrice de secours doit être compartimentée et protégée contre le feu et la chaleur (aération, isolation, etc.)

Ventilation et air comburant

La ventilation de l’enceinte où se trouve un moteur au gaz vise essentiellement trois choses :

• la performance optimale du moteur (air comburant);
• le refroidissement du moteur;
• le maintien de la qualité d’air du local.

Dans le cas d’une génératrice de secours, il est difficile d’interverrouiller simplement le moteur avec la pleine ouverture des registres pour deux raisons :

1. Le démarrage d’une génératrice de secours ne peut pas attendre. Celle-ci doit fournir le courant nécessaire aux charges d’urgence dans les quelques secondes qui suivent l’interruption de courant.
2. La plupart du temps, l’ouverture de registre est assurée par un moteur électrique, ce qui le rend incompatible avec la fonction même d’une génératrice de secours.

Dans ce cas, l’article 8.5.6 (CSA B149.1) n’oblige pas d’installer un dispositif d’interverrouillage qui assure l’ouverture complète des registres, comme c’est le cas pour les autres équipements à combustion, dont l’alimentation en air comburant est asservie à un registre automatique. Afin d’autoriser le démarrage du moteur, avant l’ouverture complète des registres, cet article exige le respect de six conditions :

1. les entrées d’air comburant et de ventilation sont séparées;
2. la vitesse d’écoulement d’air dans les gaines est limitée à 500 pi/min;
3. l’ouverture des registres ou des persiennes en cas de panne de courant, en moins de 30 secondes grâce à :
   1. des registres normalement ouverts à défaut de courant, ou
   2. des registres activés sur demande du panneau de commande de la génératrice de secours;
4. le registre d’admission d’air comburant reste ouvert en tout temps lors du fonctionnement de la génératrice;
5. le registre d’air de ventilation reste ouvert pendant au moins les 30 premières secondes (il est ensuite asservi au contrôle de température des équipements); et
6. une sonde de détection d’ouverture du registre d’air comburant ajusté à 85 % et plus relié à une alarme en cas de défaillance.

Il est donc autorisé qu’une génératrice de secours démarre immédiatement, sans attendre la pleine ouverture des volets.

En ce qui concerne le dimensionnement de l’entrée d’air comburant d’une génératrice au gaz, la norme CSA B149.1 n’émet pas de règles de dimensionnement. Elle limite cependant la vitesse d’écoulement à 500 pi/min.

L’article 7.2.5.1 (CSA B149.1) indique l’emplacement de l’ouverture de ventilation selon le type de carburant utilisé. Pour le gaz naturel, cette ouverture doit être près du plafond.

Évacuation du tuyau d’échappement

Les sections 7.2.5 de la norme CSA B149.1 et 7.2 de la norme CSA C282 décrivent avec précision la façon d’évacuer les gaz d’échappement d’un moteur au gaz installé à l’intérieur d’un bâtiment.

Les articles 7.2.5.4 à 7.2.5.10 précisent les principes de sécurité à respecter pour évacuer les produits de combustion d’un moteur au gaz. Un conduit d’échappement doit :

• évacuer les gaz d’échappement dans un emplacement sécuritaire où ils seront dilués rapidement sans être réacheminés dans le bâtiment;
• suivre le plus court trajet possible;
• résister aux températures des gaz d’échappement (7.2.5.4 et 7.2.5.6);
• acheminer les gaz d’échappement, en respectant les exigences de protection spécifiées pour les murs et la toiture, comme les manchons, cloisons incombustibles et instructions du fabricant (7.2.5.7 et 7.2.5.8);
• passer à des endroits accessibles où il ne sera pas confiné, comme un faux plafond, un sous-plancher ou un autre espace fermé;
• éviter de traverser les planchers, à moins de passer dans une cheminée; et
• présenter un dégagement de 9 po par rapport aux matériaux combustibles adjacents.

Autres exigences de la sous-section 7.2 (CSA C282); le tuyau d’échappement doit être :

• protégé de façon à ce qu’il ne représente pas de risque de brûlure pour le personnel et que la chaleur n’endommage pas l’immeuble et les équipements;
• équipé d’un dispositif empêchant la condensation de retourner vers le collecteur (manifold) à la sortie du moteur;
• muni d’une embouchure protégée contre les intempéries;
• installé de façon à permettre la dilatation thermique du tuyau sans endommager les équipements ou le bâtiment; et
• relié au moteur par un raccordement flexible.

Attention ! L’article 7.2.3 (CSA C282) autorise l’évacuation des gaz d’échappement d’une génératrice par une cheminée desservant un autre appareil. Ceci est interdit par l’article 7.2.5.6 c) (CSA B149.1).

Toujours se référer aux instructions du fabricant du moteur.

Le raccordement au gaz

Alimentation en gaz

Il est primordial qu’une génératrice de secours ne manque pas à son devoir parce que son alimentation en carburant est interrompue ou insuffisante.

Selon l’article 7.2.4.2 (CSA B149.1), la vérification du dimensionnement de la tuyauterie de gaz est nécessaire. Elle est basée sur la comparaison de la capacité en BTU/h définie par le fabricant et la capacité de la tuyauterie ou de la tubulure. Les méthodes suggérées à la section 6.3 (CSA B149.1) et aux annexes A et B permettent cette validation.

Toujours selon l’article 7.2.4.2 (CSA B149.1), si la capacité en BTU/h du moteur est inconnue, il faut effectuer le calcul suivant basé sur la force du moteur :

• de 10 000 BTU/h /BHP (moteur 4 temps)
• de 13 000 BTU/h /BHP (moteur 2 temps)

Une fois assuré que la génératrice de secours n’est pas limitée dans sa capacité de fonctionnement par des composantes, de la tuyauterie ou une tubulure trop restrictives, elle ne doit surtout pas s’arrêter de façon inopinée par un dispositif de protection.

Selon l’article 7.2.3.3 (CSA B149.1), le dispositif de protection contre les surpressions (DPCS) utilisé sur la tuyauterie desservant une génératrice de secours doit être un régulateur de surveillance ou un dispositif de décharge. Il ne faut surtout pas qu’un dispositif d’arrêt en cas de surpression de gaz soit installé en amont d’une génératrice de secours.

Pour un montage régulateur/compteur de la compagnie de gaz, il faut s’assurer que le dispositif de protection contre la surpression utilisée n’est pas du type dispositif d’arrêt en cas de surpression, surtout si ce montage se situe à l’intérieur d’un bâtiment.

Robinets manuels et tuyauterie ou tubulure de gaz distincte

Les articles de la sous-section 7.2.3 (CSA B149.1) et l’article 7.3.6 (CSA C282) sont semblables et complémentaires. Les deux articles exigent que les génératrices de secours soient contrôlées de façon indépendante des autres équipements. Il faut donc une conduite de gaz dédiée et contrôlée par un robinet d’arrêt manuel identifié de façon permanente. En fait, il existe deux distinctions entre ces articles :

• L’article 7.2.3.1 (CSA B149.1) exige que chaque génératrice de secours ait sa propre conduite de gaz indépendante. Il est donc impossible d’alimenter un groupe de génératrices de secours par une même tuyauterie de gaz.
• L’article 7.3.6 a) (iii) (CSA C282) exige que le robinet d’arrêt manuel de la génératrice situé près de l’entrée du bâtiment soit supervisé pour qu’il puisse émettre un signal à la génératrice et à un avertisseur sur le panneau d’alarmes en cas de fermeture.

Lors d’une intervention d’urgence, le premier intervenant doit pouvoir agir rapidement et fermer les équipements au gaz qui n’ont pas à être sollicités tout en maintenant celui de la génératrice de secours ouvert. À ce sujet, les articles 7.2.3.2 (CSA B149.1) et 7.3.6 b) (CSA C282) indiquent la même chose.

Le succès de ce point passe obligatoirement par une pratique d’identification rigoureuse. Il est important d’identifier chacun des robinets par des moyens permanents, à l’entrée du bâtiment; pour limiter tout risque de manipulation erronée. Alors que les compagnies de gaz tentent d’uniformiser leur pratique en ce qui a trait au choix de couleur, il est important qu’il soit connu pour éviter toute ambiguïté.

La conformité d’une génératrice

Le moteur au gaz naturel - approuvé ou conforme?

Un moteur au gaz doit être conforme au Code d’approbation sur place des appareils à combustible et appareillage (CSA B149.3). Cette exigence est clairement mentionnée à l’article 7.2.4.1 de la norme CSA B149.1.

Faute qu’une norme spécifique à la fabrication de génératrice ne soit reconnue, la Régie du bâtiment du Québec accepte, sous certaines conditions, que des génératrices assemblées par des fabricants « reconnus » soit exemptées de cette exigence.

Les fabricants seront considérés comme des « FEO » (fabricants d’équipements d’origine) s’ils remplissent les conditions suivantes :

1. l’ensemble est monté en tant qu’unité sur un patin ou un châssis et le fabricant produit un ensemble complet de spécifications pour l’unité, décrivant le moteur, le générateur, les soupapes, les raccords, les composants, les commandes et les instructions d’installation;
2. le fabricant fournit des manuels d’utilisation et d’entretien;
3. le fabricant spécifie le type de gaz (gaz naturel ou propane) et la pression d’alimentation requise;
4. le fabricant offre une garantie pour tous les composants de l’emballage, y compris la garantie du moteur pour le carburant utilisé; et
5. le fabricant inclut le nom de l’emballage et les coordonnées qui permettront de contacter le fabricant.

Si toutes ces conditions sont remplies, le fabricant de l’appareil sera considéré comme un FEO, donc exempté d’approbation. Dans toutes les autres circonstances, une approbation sur le terrain en vertu de la norme CSA B149.3 sera obligatoire.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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En effet, dans le cas d’un bâtiment non résidentiel, cet article du Code demande qu’un regard de nettoyage soit installé sur le tuyau de vidange d’un évier de cuisine à chaque fois que la tuyauterie subit un changement de direction cumulatif de plus de 90°. Ceci s’applique tout autant pour le tuyau d’égouttement d’un bac à aliments. Ainsi, en limitant le changement de direction entre les regards de nettoyage à 90° au maximum, une obstruction éventuelle dans le tuyau de vidange pourrait être nettoyée avec beaucoup plus de facilité.

Dans le cas d’un évier de cuisine installé pour un usage privé (utilisation limitée à une famille ou à une seule personne), la Régie du bâtiment du Québec tolère qu’un seul regard de nettoyage soit installé sur le tuyau de vidange. Le regard de nettoyage exigé ici peut être remplacé par un siphon d’évier de cuisine muni de raccords filetés. En démontant ce siphon, le nettoyage peut facilement se faire avec un furet ou déboucheur (communément appelé fichoir).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Tout d’abord, l’article 2.6.1.7. 5)b) du chapitre III précise que le tuyau d’évacuation de la soupape de décharge du chauffe-eau doit être orienté vers le bas et débouché indirectement au-dessus d’un avaloir de sol, d’un puisard ou de tout autre endroit sécuritaire de manière à former une coupure antiretour d’au plus 300 mm.

Le tuyau d’évacuation

Puisqu’il est difficile d’avoir un avaloir de sol dans l’entreplafond d’un bâtiment, les méthodes de raccordement du tuyau d’évacuation de la soupape de décharge acceptées par la Régie du bâtiment du Québec (RBQ), sont les suivantes :

1. Il est possible d’installer un siphon (drain ouvert) dans le « vide de plafond » où s’écoulerait la soupape de décharge. Ce siphon serait raccordé au tuyau d’évacuation vertical qui devient tuyau de ventilation débouchant au toit et, du fait de cette localisation habituellement située près de l’air extérieur, il n’est pas nécessaire d’amorcer ce siphon. Les risques d’odeur étant faibles et du fait que théoriquement ce dernier n’est pas un avaloir de sol, ce « drain ouvert » n’a pas à respecter l’article 2.4.5.5. 1) pour l’amorçage des siphons d’avaloir de sol.
2. Il est également possible de raccorder directement cette soupape à un tuyau d’évacuation descendant dans le mur jusqu’au dessus d’un bac de concierge (mop sink) ou d’un avaloir de sol situé à l’étage inférieur. L’embout de ce tuyau doit être orienté vers le bas et avoir une coupure antiretour d’au plus 300 mm avec l’avaloir ou avec le niveau de débordement du bac.
   Cependant, notez que cette dernière configuration ne peut se faire avec un bac sur pattes ou avec n’importe quel autre appareil sanitaire où les eaux évacuées par la soupape de décharge du chauffe-eau risqueraient de causer de graves brûlures.

De plus, puisqu’il est difficile de se conformer aux exigences de l’article 2.6.1.7. 5)b) du chapitre III, la RBQ permet de pallier cette exigence en installant un bac¹ conforme aux exigences de l’article 2.6.1.7. 10)a), sans qu’il soit muni d’un tuyau d’évacuation, pour ainsi suppléer à l’absence d’avaloir de sol. Ce bac limitera les dégâts lors d’un bris ou d’une ouverture de la soupape d’échappement.

¹ - Voir fiche Bonnes pratiques PL-18
Note : les méthodes de raccordement indirect permises dans la fiche Bonnes pratiques PL-16

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• fbp2021pl-2web_752.pdf

Le chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec formule des exigences précises quant à la protection contre les refoulements. La méthode reconnue pour contrer cette problématique est l’installation de clapets antiretour, tel que prévu par l’article 2.4.6.4. Refoulement.

Types de clapet antiretour

Trois différents types de clapet peuvent être installés, selon les cas, dans un réseau de plomberie :

• le clapet antiretour de type normalement fermé,
• le clapet antiretour de type normalement ouvert,
• le clapet à insertion.

Clapet normalement fermé

Comme son nom l’indique, le clapet de ce dispositif est fermé en position normale. Lorsque des eaux usées sont évacuées par le réseau, ce dernier s’ouvre pour les laisser passer. Cependant, en cas de refoulement de l’égout, les eaux refoulées buteront sur le clapet en position fermée.

L’inconvénient principal de ce clapet est qu’il ne laisse pas circuler l’air dans le réseau. Il ne peut donc pas être installé sur un collecteur principal qui doit permettre la ventilation de l’égout.

Il doit être certifié selon la norme CSA, tel que référencé par le chapitre III.

Clapet normalement ouvert

Comme son nom l’indique, le clapet de ce dispositif est ouvert en position normale. L’air dans le réseau peut donc passer sans obstruction, de même que les eaux usées provenant du bâtiment protégé.

Lors d’un refoulement des eaux d’égouts, le clapet se soulève pour fermer le passage aux eaux refoulées les empêchant de se rendre plus loin dans le bâtiment.

Il est à noter que l’installation d’un clapet antiretour normalement ouvert sur un collecteur sanitaire est permise exclusivement s’il dessert une maison unifamiliale. (voir explication de l’article 2.4.6.4. 2)b)). Certaines municipalités refusent l’installation d’un clapet antiretour sur le collecteur principal.

Il doit être certifié selon la norme CSA, tel que référencé par le chapitre III.

Clapet à insertion

Communément appelé squeeze-in, ce clapet est spécifiquement conçu pour être installé dans un avaloir de sol. Il est installé en retirant la grille de l’avaloir et en l’insérant à l’intérieur dans le tuyau, à la sortie de l’avaloir. Il est maintenu en place par la compression d’un anneau en élastomère à l’aide de deux plaques en laiton reliées entre elles par des boulons. La grille de l’avaloir de sol est ensuite remise en place.

Bien que le chapitre III n’en interdise pas l’utilisation, il faut noter que certaines municipalités ne l’acceptent pas. Il faut d’abord vérifier avec la municipalité où sont effectués les travaux avant d’en installer.

Il doit être certifié selon la norme NQ 3632-670.

Où est-il requis de les installer?

Les dispositions suivantes concernant les clapets antiretour s’appliquent à tout bâtiment visé par le chapitre III et sont exigibles à l’intérieur de tout bâtiment, tel que défini par l’article 1.1.1.1. de la Partie 1 – Division A.

2.4.6.4. 1)
Tout collecteur principal ou branchement d’égout doit être exempt de clapet antiretour qui empêcherait une libre circulation de l’air. Il est donc interdit d’installer un clapet de type normalement fermé sur ces parties du réseau d’évacuation.

2.4.6.4. 2)a) En contrepartie à l’article 2.4.6.4. 1) et sous réserve du paragraphe b) du présent article, il est précisé qu’un clapet antiretour de type normalement ouvert qui, de par sa conception, permet une libre circulation de l’air peut être installé sur un collecteur principal.
    b) Ce collecteur principal où sera installé le clapet antiretour normalement ouvert ne doit desservir qu’un seul logement (bâtiment unifamilial) sans quoi l’article 2.4.6.4. 2) ne peut être appliqué.

2.4.6.4. 3) et 2.4.6.4. 5)
Les appareils sanitaires, les fosses de retenue, les puisards ou les siphons de course situés sous le niveau de la rue adjacente au bâtiment doivent être munis à leur tuyau de vidange (lorsque celui-ci est raccordé au collecteur principal sujet au refoulement) d’un clapet antiretour.

L’installation d’un robinet-vanne ou d’un clapet antiretour visé par le paragraphe 3) n’est pas requis lorsque le collecteur principal est protégé des refoulements conformément au paragraphe 2) de l’article 2.4.6.4.

Dans le cas de fosse sceptique, au même titre que le niveau de débordement des trous d’homme dans une rue, il faut considérer le niveau de débordement de celle-ci. Donc, si un ou des appareils sanitaires se trouve sous le niveau de débordement de la fosse ou de son trou d’homme, la protection des appareils par un clapet antiretour est obligatoire.

En consultant le schéma Immeubles sans sous-sol, il est évident que les trous d’homme situés de part et d’autre du bâtiment sont situés à un niveau supérieur que les appareils sanitaires au rez-de-chaussée. Dans le cas d’un blocage ou d’une rétention majeure de l’égout municipal, le niveau de l’eau augmentera dans la conduite. Lorsque ce dernier atteindra les appareils du rez-de-chaussée, il y aura un risque de débordement par le biais des appareils situés plus bas que le niveau de débordement des trous d’homme. Par conséquent, même si le chapitre III, Plomberie ne l’exige pas spécifiquement, les appareils situés sous le niveau de débordement d’un réseau d’égout municipal devraient être protégés.

Lorsqu’il y a plusieurs appareils sanitaires sur un même étage raccordés au même branchement d’évacuation, le clapet antiretour peut être installé sur ce branchement. De cette manière, tous les appareils sanitaires raccordés à ce branchement sont protégés à un moindre coût. De plus, l’entretien est plus rapide puisqu’il n’y a qu’un seul clapet pour tous ces appareils. Quant aux avaloirs de sol, de plus en plus de clapets antiretour à insertion (communément appelé squeeze-in) y sont installés, et ce, exclusivement dans les municipalités qui le permettent. Effectivement, ce type de clapet n’est pas interdit par le chapitre III, mais peut l’être par le règlement municipal de la ville où s’effectuent les travaux. À vous d’y voir au préalable.

2.4.6.4. 4) Lorsque l’appareil à protéger selon l’article 2.4.6.4. 3) est un avaloir de sol, il est aussi permis d’installer un bouchon vissable en amont du siphon pour pallier l’exigence de l’article 2.4.6.4. 3). Cette application est principalement constatée aux avaloirs de sol installés dans certaines installations.

En plus de ces articles, il est important de s’assurer que tout type de clapet antiretour soit placé à un endroit accessible à des fins d’utilisation conforme, d’entretien (réparation et/ou remplacement) et de nettoyage. Ceci afin de se conformer à l’article 2.1.3.2. 1) du chapitre III. Notez que le propriétaire est aussi tenu de maintenir l’accessibilité aux clapets (et tous les autres dispositifs, robinets, etc.), et ce, par l’exigence de l’article 4 du chapitre I, Plomberie du Code de sécurité du Québec. En effet, il est de bonne pratique que l’entrepreneur avise son client avant de quitter les lieux des travaux. Le propriétaire n’aura que lui à blâmer advenant le cas où il procéderait lui-même à des travaux de rénovation qui ferait en sorte de condamner l’accessibilité au clapet ou à tout autre dispositif. Mieux vaut donc l’avertir au préalable…

Bâtiment unifamilial avec collecteur unitaire existant et toit plat (et/ou surface revêtue)

Malgré l’article 2.1.2.1. 2) du chapitre III qui interdit les collecteurs unitaires, certains bâtiments existants sont encore pourvus de ces collecteurs combinant les eaux pluviales et sanitaires avant le raccordement au branchement d’égout. Le Code de construction du Québec ne s’appliquant pas rétroactivement, l’entrepreneur doit donc composer avec ce type de configuration lorsqu’il travaille dans les parties anciennes de certaines municipalités du Québec.

Dans de tels cas, l’installation d’un clapet antiretour normalement ouvert sur le collecteur principal peut s’avérer problématique, par exemple, lorsqu’une maison unifamiliale est recouverte d’un toit plat ou possède sur son réseau une surface revêtue (descente d’escalier recouverte d’une petite toiture) acheminant les eaux de pluie dans le réseau. En effet, lors de fortes pluies, le collecteur unitaire risque d’être surchargé. Si un clapet antiretour de type normalement ouvert est installé sur le collecteur et que le réseau de la ville se retrouve lui-même surchargé d’eaux pluviales, le clapet se fermera pour empêcher le refoulement des eaux pluviales dans le bâtiment. Simultanément, les eaux de pluie recueillies par le toit (et/ou la surface revêtue) et les eaux sanitaires provenant des appareils du bâtiment buteront contre un clapet qui sera alors fermé. Les eaux usées refouleront donc jusqu’aux appareils du sous-sol, ce qui pourrait causer des dégâts non négligeables.

Pour contrer ce phénomène sur un collecteur unitaire existant dans un bâtiment muni d’un toit plat (et/ou d’une surface revêtue acheminant les eaux dans le réseau), il est recommandé d’installer un clapet antiretour de type normalement fermé sur le branchement desservant les appareils situés sous le niveau de la rue adjacente ou d’installer un clapet sur chacun de ces appareils. Dans le cas des avaloirs de sol, un clapet de type normalement fermé ou à insertion ou encore un bouchon vissable peut également être mis en place.

Sans cette dernière disposition, l’installation seule d’un clapet normalement ouvert peut ne pas suffire à éviter un refoulement dans le bâtiment (voir le schéma ci-dessous).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Pour récupérer l’huile de façon adéquate, une fosse de retenue raccordée à un séparateur d’huile doit être munie d’un siphon de course. L’installation d’un té sanitaire renversé ne favorise pas l’écoulement de l’huile vers le séparateur. Ce dernier agencement ne peut donc pas être considéré comme acceptable pour ce type d’installation.

Comme le démontre le schéma 1, l’huile remonte à la surface et une grande proportion d’eau est évacuée au séparateur avant de recevoir de l’huile.

L’article 2.4.5.1. 3) du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec permet qu’un seul siphon protège un groupe d’avaloirs de sol s’ils sont situés dans un même local (voir schéma 2). Une fosse de retenue peut servir d’avaloir de sol pour l’application de cet article. Un séparateur d’huile est un siphon (considérant que son occlusion hydraulique est d’au moins 38 mm, tel que requis par l’article 2.4.5.1. 5)) et peut protéger un groupe de fosses de retenue situées dans un même local.

Dans le cas où les fosses sont situées dans un local différent, un siphon de course est exigé comme siphon afin de desservir l’ensemble des fosses situées dans la même pièce.

Notez que la ventilation d’un séparateur d’huile doit être conforme à l’article 2.5.5.2. du chapitre III. Cet article est schématisé ci-dessous afin de faciliter la compréhension des exigences de ventilation d’un séparateur d’huile.

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• fbp2021pl-14web_492.pdf

En général, la méthode de calcul recommandée par le fabricant du séparateur est privilégiée, mais en son absence, la bonne pratique est encore d’utiliser les données proposées par l’ancien Code de plomberie du Québec (L.R.Q. – I-12.1, r.1) qui donnait l’information nécessaire pour sélectionner un séparateur d’huile dans un garage de réparation. De plus, après vérification auprès d’un fabricant reconnu au Québec, c’est généralement sur cette méthode de calcul qu’ils se basent pour aider leurs clients à sélectionner le séparateur le mieux adapté aux besoins.

Notez que dans le cas des bâtiments autres que les garages de réparation (tels que pour des procédés industriels, etc.), il faut se référer aux méthodes de calcul du fabricant. Il est d’ailleurs impératif de mentionner que les recommandations du fabricant auront toujours préséance sur les recommandations suivantes puisque, dans le cas présent, le chapitre III n’impose aucune méthode de calcul.

L’article 4.7.5. 4)b) de l’ancien Code de plomberie du Québec exigeait qu’un séparateur d’huile ait une capacité minimale de 1,25 L/s (ou 19,81 USgpm).

Puis, pour chaque unité de réparation supplémentaire, il est demandé d’ajouter 0,9 L/s (ou 14,26 USgpm).

Ex. : 

• 1 unité de réparation = 1,25 L/s
• 2 unités de réparation = 1,25 + 0,9 = 2,15 L/s
• 3 unités de réparation = 1,25 + 0,9 + 0,9 = 3,05 L/s
  
  

La plupart des fabricants affichent la capacité de leurs séparateurs en gallon américain par minute (USgpm). Pour s’y conformer, il faut donc appliquer cette simple règle de conversion :

1 USgpm = 0,0631 L/s

Les séparateurs sont généralement offerts dans la gamme de capacités suivantes (en USgpm): 10, 15, 20, 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 500 et 600.

En consultant votre fabricant, vous en saurez plus au sujet des différents modèles offerts et vous serez en mesure de bien sélectionner le séparateur dont la capacité se rapproche le plus des besoins du bâtiment (selon vos unités de réparation).

En comparant la méthode de calcul recommandée de l’ancien Code de plomberie du Québec et les modèles proposés par les différents fabricants et selon le nombre d’unités de réparation, nous arrivons aux résultats suivants :

Ce tableau reste non exhaustif, car il pourrait y avoir plus de 15 unités de réparation dans un même bâtiment. Il faut alors continuer en utilisant la même méthode de calcul, c’est-à-dire ajouter 0,9 L/s (ou 14,26 USgpm) par unité supplémentaire.

Pour résumer, il ne s’agit pas d’une exigence de calcul, mais bien d’une bonne pratique, puisque le chapitre III n’en dicte pas. Cette méthode demeure sous toutes réserves des recommandations du fabricant du séparateur.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• lPY2F9xn-FBP_2021_PL-15_WEB.pdf

Démystifions d’abord la différence entre les deux termes brasage et soudage, car ceux-ci peuvent être mal interprétés et par conséquent, utilisés incorrectement.

Le Code d’installation des chaudières, des appareils et des tuyauteries sous pression (BNQ 3650-900), définit le brasage ainsi :

La plage de température d’un brasage se situe entre 704 et 843 °C (1300 et 1550 °F).

Quant au soudage, le même Code le définit ainsi :

La norme applicable pour le soudage de l’acier inoxydable est ASME B31.9 Building Services Piping. La plage de température d’une soudure se situe entre 232 et 315° C (450 et 600 °F).

Le paragraphe 4) de l’article 2.2.9.2. précise que l’alliage utilisé pour le brasage doit être conforme à la norme ANSI/AWS A5.8M/ A5.8, Specification for Filler Metals for Brazing and Braze Welding. Dans cette norme, huit plages BCuP (de 2 à 9) sont référées. Elles consistent en alliages composés de différents mélanges de cuivre, d’argent et de phosphore. D’où l’expression de l’ancien Code de plomberie du Québec qui circule encore, « de souder à l’argent pour une tuyauterie sous-terre ».

Une exigence similaire se retrouve dans l’actuel chapitre III, à l’article :

2.3.3.12. « […] les joints des tuyauteries de cuivre enterrées doivent comporter des raccords à collet repoussé ou à compression, ou être soudés par brasage... »

L’apport de métal pour la tuyauterie hors-terre peut être fait avec une soudure conforme à la norme ASTM-B32, Solder Metal conformément au paragraphe 1) de l’article 2.2.9.2. Il faut également s’assurer qu’un réseau d’alimentation en eau ne contienne aucun métal d’apport ou flux ayant une teneur en plomb supérieure à 0,2 %, conformément au paragraphe 2) du même article.

La norme ASTM-B32 s’applique également pour le soudage de tuyauterie d’évacuation en cuivre, dont l’apport en métal peut être de 50 / 50 (plomb/étain). Il est donc de la plus haute importance de s’assurer d’avoir le bon apport de métal pour l’application donnée (alimentation, évacuation ou ventilation).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Le puisard

Le puisard est défini par les exigences de l’article 9.14.5.2. Puisard du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec.

Selon cet article, un puisard doit :

• avoir une profondeur d’au moins 750 mm (30 po),
• avoir une surface d’au moins 0,25 m² (2,7 pi²), et
• être muni d’un couvercle conçu pour ne pas pouvoir être enlevé par des enfants.

Les exigences relatives au raccordement d’un puisard, quant à elles, sont définies par l’article 2.4.6.3. Puisards et réservoirs du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec :

• tout puisard recevant des eaux usées doit être étanche à l’air et à l’eau et doit être ventilé (voir la fiche Bonnes pratiques PL-58 Emplacement d’un clapet antiretour normalement ouvert). L’article 2.5.7.7. précise le diamètre minimal du tuyau de ventilation.

• tout puisard auquel un tuyau de drainage est raccordé doit être muni d’un couvercle étanche à l’air et d’un tuyau de ventilation d’au moins 1 ^1/2 po, si le puisard est pompé.

La fosse de retenue

La fosse de retenue est définie par les exigences de l’article 2.4.3.7. Fosse de retenue du chapitre III, Plomberie.

Selon cet article, une fosse de retenue doit :

• être faite d’une seule pièce, étanche et lisse à l’intérieur,
• avoir une longueur d’au moins 600 mm (24 po), mesurée dans le sens de son tuyau de vidange,
• avoir une largeur d’au moins 450 mm (18 po), et
• avoir un diamètre d’au moins 560 mm (22 po), dans le cas d’une fosse circulaire.

Toute fosse doit être recouverte, au niveau du plancher ou du sol, d’un couvercle en fonte ou en acier d’au moins 6 mm d’épaisseur ou de tout autre matériau conforme au chapitre III, Plomberie. Dans le cas où une fosse de retenue qui dessert un tuyau de drainage (drain français) doit être munie d’un couvercle étanche à l’air et, si le contenu de la fosse est pompé, d’un tuyau de ventilation d’au moins 1 ^1/2 po (voir la fiche Bonnes pratiques PL-58 Emplacement d’un clapet antiretour normalement ouvert).

Le tuyau de vidange d’une fosse de retenue doit :

• avoir un diamètre nominal d’au moins 3 po (ou d’au moins 4 po si la fosse est installée ailleurs que dans une maison unifamiliale et qu’elle reçoit des eaux pluviales), et
• être protégé par un té sanitaire renversé ou par un siphon de course à garde d’eau profonde (le té sanitaire renversé ou le siphon de course doit être muni d’un regard de nettoyage accessible).

Notez que la longueur de la fosse de retenue est mesurée dans le sens de son tuyau de vidange. Le té sanitaire renversé, le siphon de course et le clapet de retenue sont donc installés dans le sens de la longueur de la fosse. Advenant un espace insuffisant, la fosse doit être allongée d’une longueur équivalente à l’ajout de ces composants afin d’en permettre l’installation et l’entretien.

Emplacement

Une fosse de retenue ou un puisard est exigé :

• dans un garage pavé (article 7.2.7. 3) du chapitre I, Bâtiment);
• pour le raccordement d’un tuyau de drainage (drain français) à un réseau d’évacuation, à moins d’utiliser un siphon muni d’un regard de nettoyage (article 2.4.5.3. du chapitre III, Plomberie);

• pour le raccordement d’une cuvette d’ascenseur (article 2.4.3.6. du chapitre III, Plomberie, et voir la fiche Bonnes pratiques PL-49 Fosse de retenue desservant une cuvette d’ascenseur ou d’autres appareils élévateurs);
• pour le raccordement de tuyauterie dont le niveau ne permet pas l’écoulement par gravité dans un branchement d’égout (article 2.4.6.3. du chapitre III, Plomberie).

Les fosses de retenue et les puisards installés à ces fins doivent donc respecter les exigences de dimensions mentionnées plus haut.

Il existe cependant sur le marché des fosses dont les dimensions sont les suivantes :

• 300 x 300 mm (12 x 12 po);
• 400 x 400 mm (16 x 16 po); ou
• fosses circulaires de moins de 600 mm (24 po) de diamètre.

Ces fosses ne respectent pas les dimensions exigées par le Code, elles ne peuvent donc pas être installées là où une fosse de retenue ou un puisard est exigé. Elles peuvent toutefois être installées à l’extérieur du bâtiment pour remplacer un avaloir de sol (par exemple, au bas d’une descente d’escaliers extérieurs).

Raccordement de la fosse de retenue – Acceptation de la RBQ et modification des exigences

Certaines des exigences actuelles qui concernent le raccordement d’une fosse de retenue sont difficiles à mettre en pratique. Il s’agit des paragraphes 4 et 8 de l’article 2.4.3.7. Fosses de retenue du chapitre III, Plomberie. Le paragraphe 4 exige un dégagement de 200 mm (8 po) entre le dessous du té sanitaire renversé et le fond de la fosse. Quant au paragraphe 8, il exige que le radier du tuyau d’évacuation desservi par la fosse soit plus élevé que la couronne du tuyau de vidange de la fosse.

Il est à toute fin pratique impossible de respecter les deux exigences mentionnées ci-dessus pour une fosse de retenue de 450 mm (18 po) de profondeur. C’est pourquoi la RBQ accepte de modifier la réglementation en vigueur.

La distance minimale permise entre le dessous du té sanitaire renversé et le fond d‘une fosse de retenue qui dessert le tuyau de drainage d’un bâtiment (drain français) est ainsi abaissée à 75 mm (3 po).

Prenez note que les tuyaux de drainage perforés sont généralement munis d’une membrane. La quantité de résidus envoyés vers la fosse dans de tels cas est donc peu significative. C’est pourquoi la RBQ accepte désormais une distance de 75 mm (3 po) entre le té sanitaire renversé et le fond d’une fosse desservant un tuyau de drainage.

En ce qui concerne les fosses de retenue qui desservent tout autre type d’usage que celui mentionné ci-dessus, la distance minimale permise entre le dessous du té sanitaire renversé et le fond de la fosse est désormais abaissé à 150 mm (6 po).

Quant au radier du tuyau d’évacuation raccordé à la fosse, il doit être plus élevé que le radier (plutôt que la couronne) du tuyau de vidange de la fosse, tel qu’illustré aux schémas 3 et 4.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Chapitre III - Plomberie

L’article 2.5.9.2. 1)d) du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec stipule qu’un clapet d’admission d‘air peut être utilisé pour assurer la ventilation « des appareils sanitaires dans un bâtiment existant lorsque le raccordement à un tuyau de ventilation peut être difficile ». Malheureusement, cet alinéa laisse trop de place à interprétation. La Régie du bâtiment du Québec (RBQ) a donc décidé d’y apporter quelques précisions.

Notez toutefois qu’en vertu de l’article 2.5.9.2. 1)a), un « clapet d’admission d’air peut être installé uniquement pour assurer la ventilation des appareils sanitaires dans les meubles îlots » et non en presqu’île. Cette pratique est permise en tout temps par le chapitre III, Plomberie, nonobstant les précisions qui suivent.

Précisions apportées par la RBQ

L’installation d’un clapet d’admission d’air est interdite s’il suffit d’ouvrir un mur et un plafond pour raccorder le tuyau de ventilation d’un appareil au réseau de ventilation existant (voir schéma 1). La RBQ considère que, dans ces conditions, le raccordement du tuyau de ventilation peut se faire sans occasionner d’inconvénients importants durant les travaux. L’article 2.5.9.2. 1)d) ne s’applique donc pas.

Par contre, l’installation d’un clapet d’admission d’air est permise dès qu’il est nécessaire d’ouvrir plus d’un mur et d’un plafond pour raccorder le tuyau de ventilation au réseau de ventilation existant (voir schéma 2). La RBQ considère que, dans ces conditions, le raccordement du tuyau de ventilation occasionne des difficultés assez importantes pour que l’article 2.5.9.2. 1)d) soit applicable.

La RBQ limite toutefois l’utilisation d’un clapet d’admission d’air à un seul appareil sanitaire. C’est-à-dire qu’un même clapet ne peut pas desservir plus d’un appareil.

Obligation de l’entrepreneur vs exigence du propriétaire

Pour limiter les inconvénients et les coûts reliés au raccordement d’un tuyau de ventilation, plusieurs propriétaires demandent l’installation de clapets d’admission d’air lorsque de nouveaux appareils sanitaires sont installés dans leur bâtiment neuf ou existant. Toutefois, il faut s’assurer de respecter avant tout les exigences du chapitre III, Plomberie en ce qui concerne ce type de clapet.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2021pl-32web_301.pdf

Un système de maintien de la température peut prendre la forme d’une boucle de recirculation d’eau chaude ou d’un système de réchauffage autorégulateur par fil chauffant. Cette fiche Bonnes pratiques couvre le premier de ces systèmes et a pour objectif d’expliquer les étapes de conception d’une boucle de recirculation d’eau chaude.

Rôle et principe de fonctionnement

Une boucle de recirculation maintient la température dans le réseau d’eau chaude. Par exemple, un réseau de distribution d’eau chaude d’un édifice à bureaux est généralement sollicité le matin lors de l’arrivée des occupants. Il peut ensuite s’écouler un certain temps avant la prochaine demande. Entretemps, si l’installation de plomberie n’est pas équipée d’un système de maintien de la température, l’eau chaude présente dans la tuyauterie aura le temps de se refroidir. Le prochain utilisateur devra donc purger la tuyauterie de cette eau froide avant d’avoir à nouveau de l’eau chaude. La solution à ce problème est l’installation d’une boucle de recirculation qui consiste à assurer la présence d’eau chaude en continu dans le réseau, en la faisant circuler dans le chauffe-eau. Le système nécessitera donc une tuyauterie de retour (partant des extrémités du réseau et retournant jusqu’au chauffe-eau) ainsi qu’une pompe pour faire circuler l’eau. Notez qu’une boucle de recirculation bien conçue contribue aussi à réduire les risques de prolifération de bactéries comme les légionnelles dans le réseau de distribution d’eau chaude.

Règlementation en vigueur

Au Québec, les exigences relatives au maintien de la température dans les réseaux de distribution d’eau chaude se trouvent à la section 2.6. Réseaux d’alimentation en eau potable du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec. En voici un résumé :

• La température de l’eau doit être maintenue dans les réseaux de distribution d’eau chaude qui ont une longueur développée de plus de 30 m ou qui alimentent plus de 4 étages;
• Ce maintien de température doit être assuré par une boucle de recirculation;
• Lorsqu’elle circule dans la boucle, l’eau ne doit pas avoir une température inférieure à 55 °C en tout point du réseau;
• Une boucle de recirculation d’eau chaude ne devrait pas fonctionner de façon intermittente ou être arrêtée.
• La conception du système de maintien de la température doit être conforme aux règles de l’art décrites dans les ASHRAE Handbooks et les ASPE Data Books.

Règlement sur l'économie de l'énergie dans les nouveaux bâtiments

La tuyauterie d’une boucle de recirculation doit être isolée pour réduire les pertes de chaleur. Cette mesure comporte deux principaux avantages. Le premier concerne la dépense énergétique au chauffe-eau. Moins il y a de pertes de chaleur à travers la tuyauterie, moins le chauffe-eau doit fournir d’énergie pour compenser ces pertes. Le second avantage concerne la pompe de recirculation. Rappelons que lorsqu’elle circule dans la boucle, l’eau ne doit pas avoir une température inférieure à 55 °C (131 °F). Dans ces conditions, plus les pertes de chaleur à travers la tuyauterie sont élevées, plus le débit de circulation doit être élevé pour maintenir la température de l’eau au seuil minimal de 55 °C dans l’ensemble de la boucle. L’isolation de la tuyauterie permet donc de sélectionner une pompe de plus faible puissance, dont le fonctionnement nécessite moins d’énergie.

Les tuyauteries en plastique ne font pas exception : il est essentiel de les isoler pour réduire les pertes de chaleur. La conductivité thermique des tuyauteries en plastique n’est pas assez faible et l’épaisseur du matériau n’est pas assez importante pour offrir une résistance thermique équivalente à un produit isolant de 25 à 38 mm d’épaisseur.

Agencement de la boucle de recirculation et accessoires requis

L’agencement de la boucle de recirculation dépend généralement de la configuration du réseau de distribution d’eau chaude. L’alimentation en eau chaude peut se faire vers le haut ou vers le bas, selon l’emplacement du chauffe-eau par rapport aux appareils sanitaires desservis. De plus, le réseau peut avoir une allure plus verticale ou plus horizontale selon la configuration du bâtiment. À noter que les besoins spécifiques du bâtiment et l’importance d’avoir de l’eau chaude disponible à proximité des appareils sanitaires ont aussi une influence sur l’agencement de la boucle de recirculation.

Lorsque plusieurs boucles de recirculation sont raccordées en parallèle, il faut prévoir des robinets d’équilibrage sur la tuyauterie de retour de chacune d’elles. Ces robinets doivent être réglés de manière à maintenir une température acceptable dans l’ensemble du réseau bouclé. Il faut aussi prévoir un clapet de retenue et un robinet d’arrêt sur la tuyauterie de retour de chaque boucle de recirculation. Le clapet de retenue permet d’éviter une inversion du sens de l’écoulement. Le robinet d’arrêt permet d’isoler individuellement chaque boucle pour pouvoir y effectuer des travaux.

Il faut également prévoir un moyen pour purger l’air du système. Aucun dispositif particulier n’est toutefois nécessaire si la tuyauterie de retour est raccordée en-dessous de l’appareil sanitaire le plus élevé, puisque l’air sera évacué chaque fois que cet appareil sera utilisé. Sinon, il faut installer un purgeur d’air au(x) point(s) le(s) plus élevé(s) du système.

Le schéma 3 illustre un exemple d’agencement de boucle de recirculation pour un immeuble à logements avec eau chaude domestique centralisée. Cet agencement sera utilisé au fil des exemples suivants pour illustrer les étapes de conception d’une boucle de recirculation. Même si la recirculation est en grande partie assurée par un retour commun, cette installation comporte quatre boucles de recirculation en parallèle (une boucle par colonne montante).

Étapes de conception

Avant d’entreprendre la conception de la boucle de recirculation, le réseau de distribution d’eau chaude doit avoir été dimensionné adéquatement. Des méthodes pour effectuer ce dimensionnement sont disponibles dans le chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec ainsi que les ASHRAE Handbooks et les ASPE Data Books.

Le schéma 4 représente le réseau de distribution d’eau chaude illustré précédemment (schéma 3), sans la tuyauterie de retour. Le diamètre de chaque section du réseau y est indiqué et déterminé en fonction du besoin en eau chaude des appareils sanitaires. La longueur de chaque section y est également indiquée. Le diamètre et la longueur de la tuyauterie de retour reste indéterminés pour l’instant (voir la fiche Bonnes pratiques PL-36 Conception d'une boucle de recirculation d'eau chaude).

1. Pertes thermiques

Une fois le dimensionnement du réseau de distribution d’eau chaude complété, la première étape pour la conception d’une boucle de recirculation d’eau chaude consiste à évaluer le rythme auquel le fluide dans cette boucle perdra sa chaleur. Cette étape permet ensuite de déterminer le débit requis pour maintenir l’eau de la boucle à une température minimale de 55 °C.

L’eau chaude d’une boucle de recirculation transmet sa chaleur par conduction à travers la tuyauterie, puis par convection dans l’air ambiant et par rayonnement aux surfaces environnantes. Ce transfert s’effectue à un certain rythme, qui varie en fonction de divers paramètres (notamment la longueur, le diamètre, l’épaisseur et la conductivité thermique de la tuyauterie, etc.). Ce transfert de chaleur par unité de temps, désigné par le terme perte thermique, est généralement exprimé en W ou en Btu/h.

Les tableaux 1 et 2 indiquent les valeurs approximatives de perte thermique par unité de longueur³ pour les épaisseurs d’isolant exigées par le Règlement sur l'économie de l'énergie dans les nouveaux bâtiments. Ces valeurs proviennent du chapitre 5 du Plumbing Engineering Design Handbook – Volume 4 de l’ASPE.

La perte thermique d’une section de tuyauterie peut être calculée en multipliant la longueur de cette tuyauterie par la valeur de perte thermique linéaire associée (voir tableaux 1 et 2) :

Pour un réseau de recirculation d’eau chaude, il est important de calculer :

• la perte thermique totale de l’ensemble du réseau pour déterminer le débit de la pompe de circulation;
• la perte thermique dans chaque branche du réseau bouclé, pour déterminer le débit requis lorsqu’il contient plusieurs branches en parallèle. Cela permet de régler les robinets d’équilibrage à chaque branche.

Les diamètres et les longueurs de tuyauterie du réseau de distribution d’eau chaude ont été déterminés à l’étape précédente (schéma 4). La longueur et le diamètre de la tuyauterie de retour sont toutefois inconnus. Il est nécessaire de les estimer pour poursuivre la conception. Dans ce cas-ci, la longueur de la tuyauterie de retour est estimée à 50 m (164 pi) et le diamètre nominal⁴ de la tuyauterie de retour est estimé à ^3/4 po en fonction des pertes de charge générées par la longueur de tuyauterie. Puisqu’il n’y a pas de diamètre supérieur à 2 po, l’ensemble de la tuyauterie du réseau de recirculation sera isolée à l’aide d’un isolant de 25 mm d’épaisseur. Le schéma 5 illustre un réseau de recirculation simplifié pour faciliter l’identification de chacune des branches.

La perte thermique dans une branche est calculée en multipliant les longueurs de tuyauterie de cette branche par les valeurs de perte thermique linéaire appropriées (tableau 1). Par exemple, la branche B-1 (du point B au point 1) a :

• 3 m de tuyauterie ³/4 po;
• 6 m de tuyauterie 1 po; et
• 6 m de tuyauterie 1 ^1/2 po.

La perte thermique dans cette branche est :

Les pertes thermiques de chaque branche sont indiquées au tableau 3.

La perte thermique totale de l’ensemble du réseau bouclé est obtenue en faisant la somme des pertes thermiques de chaque branche (somme de la colonne de droite du tableau 3). Dans ce cas-ci, la valeur de perte thermique de la boucle de recirculation est donc égale à 1335 W (4555 Btu/h). Cela signifie que la boucle de recirculation dégage de la chaleur à un rythme d’environ 1335 W. À titre indicatif, pour de la tuyauterie en cuivre non isolée, les pertes auraient été environ 4 fois plus élevées (environ 5340 W ou 18 220 Btu/h).

¹ - Article 148 du Règlement sur l’économie de l’énergie dans les nouveaux bâtiments.

² - Article 109 du Règlement sur l’économie de l’énergie dans les nouveaux bâtiments, en ce qui concerne les canalisations dans lesquelles circulent des fluides dont la température varie entre 50 et 95 ºC.

³ - Ces valeurs ont été établies en fonction d’une différence de température de 39 °C (70 °F) entre l’eau chaude et l’air ambiant, et d’un isolant en fibre de verre (conductivité thermique d’environ 0,04 W / (m·°C)).

⁴ - Ce diamètre doit être validé lors du calcul des pertes de pression.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Fosse de retenue ou puisard exigé dans un garage

L’article 3.7.2.7. 3) du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec stipule : « Tout garage pavé attenant ou contigu à un bâtiment doit être pourvu d’un puisard ou d’une fosse de retenue servant d’avaloir de sol ». Cette fosse de retenue ou ce puisard sert à récupérer l’accumulation d’eau ainsi que le sable et d’autres sédiments provenant de la circulation automobile. L’eau est acheminée par gravité et/ou par pompe vers le réseau d’évacuation du bâtiment. Les sédiments se déposent alors au fond de la fosse ou du puisard. Toutefois, une accumulation importante de sédiments peut empêcher l’eau de s’évacuer convenablement. Lorsque cette situation survient, il faut vidanger la fosse ou le puisard.

Garage de stationnement à étages

La présence d’une seule fosse de retenue ou d’un seul puisard est insuffisante pour drainer adéquatement la surface de plancher totale d’un garage de stationnement à étages. Il faut donc prévoir des fosses de retenue et/ou avaloirs de sol supplémentaires disposées de manière à empêcher toute accumulation d’eau sur le plancher.

Avaloir de sol et coude au 1⁄4

L’article 2.4.3.7. 1) du chapitre III, Plomberie précise qu’une fosse de retenue doit avoir une longueur d’au moins 600 mm (24 po) dans le sens de son tuyau de vidange; et une largeur d’au moins 450 mm (18 po). L’installation de ce type de fosse est toutefois impossible aux étages supérieurs d’un garage de stationnement, puisque l’épaisseur de la dalle de béton est insuffisante pour la profondeur de la fosse¹. Dans ce cas, il est permis d’utiliser un avaloir de sol plutôt qu’une fosse de retenue. L’avaloir doit être conforme à la norme Avaloirs et regards de nettoyage pour usage commercial et d’habitation (CSA B79), en vertu de l’article 2.2.10.19. 1) du chapitre III, Plomberie. De plus, l’utilisation d’un coude au 1⁄4 (90 °) installé directement sous l’avaloir de sol est acceptée par la RBQ dans ce cas précis pour passer de la verticale à l’horizontale. Cela permet de respecter la hauteur libre minimale exigée dans un garage de stationnement², afin d’éviter qu’un véhicule frappe malencontreusement un siphon ou un agencement de deux coudes au 1⁄8 (45 °).

Siphon desservant plusieurs appareils situés dans le même local

L’article 2.4.5.1. 3) du chapitre III, Plomberie indique qu’un même siphon peut desservir plusieurs avaloirs de sol³, à condition qu’ils soient situés dans le même local et qu’ils ne puissent pas recevoir d’aliments ou d’autres matières organiques. La RBQ considère un garage de stationnement à étages comme étant un seul et même local, puisque les rampes d’accès menant d’un étage à l’autre ne sont pas munies de portes ou d’autres dispositifs d’obturation pour empêcher les odeurs et les gaz de se propager d’un étage à l’autre. Ces ouvertures sont d’ailleurs bien plus importantes que celles occasionnées par le passage de la tuyauterie. Il est donc permis d’installer un seul siphon en aval de l’ensemble des avaloirs de sol et fosses de retenue du garage. Cette façon de faire réduit la complexité de l’installation, puisqu’elle élimine les exigences de ventilation et de distances liées à la présence de siphon à chaque appareil.

Le siphon desservant l’ensemble des avaloirs et fosses du garage doit être installé avant le raccordement au réseau d’évacuation d’eaux usées du bâtiment, afin d’empêcher la migration des gaz d’égout vers le garage. Ce rôle de « siphon » peut être rempli par une fosse de retenue munie d’un té sanitaire renversé ou par un puisard muni d’une pompe de relevage⁴. Cette dernière option s’impose généralement d’elle-même puisque l’étage inférieur du garage est habituellement situé trop bas par rapport à l’égout pour permettre un raccordement gravitaire.

Exemple d’installation

Le schéma 1 présente un exemple typique d’installation pour évacuer l’eau du plancher d’un garage de stationnement à étages. Des avaloirs de sol sans siphon avec des coudes au 1⁄4 pour passer de la verticale à l’horizontale sont installés aux étages supérieurs, afin de ne pas nuire à la circulation automobile. À l’étage le plus bas, ce sont des fosses de retenue sans siphon ni té sanitaire renversé qui sont utilisées, afin d’y répartir l’accumulation de sable et d’autres sédiments. Ces avaloirs et ces fosses sont ensuite raccordés à un puisard muni d’une pompe, pour relever le contenu dans le réseau d’évacuation d’eaux usées du bâtiment⁵. Le puisard en question n’a pas besoin d’être ventilé ni d’être muni d’un couvercle étanche à l’air et à l’eau, puisque les eaux qui s’y déversent ne dégagent pas d’odeurs⁶ et ne sont pas issues du sol (radon). Ce puisard doit évidemment être situé dans le même local (c’est-à-dire dans le garage de stationnement) que les avaloirs et fosses sans siphon, de manière à respecter l’article 2.4.5.1. 3) du chapitre III, Plomberie.

Pour le dimensionnement d’un branchement d’évacuation desservant plusieurs fosses de retenue, voir la fiche Bonnes pratiques PL-50 Dimensionnement d'un branchement d'évacuation desservant plusieurs fosses de retenue.

1. 1 - Une fosse de 450 mm x 600 mm (18 po x 24 po) a généralement une profondeur d’au moins 450 mm (18 po).
2. 2 - L’article 3.5.4. 6) du chapitre I, Bâtiment stipule que la hauteur libre d’un garage de stationnement doit être d’au moins 2 m.
3. 3 - La longueur développée des tubulures de sortie des avaloirs de sol n’est pas limitée pour ce type d’installation (voir l’article 2.4.8.2. du chapitre III, Plomberie).
4. 4 - Le tuyau d’évacuation de la pompe doit être muni d’un raccord union, d’un clapet antiretour et d’un robinet d’arrêt (voir l’article 2.4.6.3. 6) du chapitre III, Plomberie).
5. 5 - Le puisard d’une cuvette d’ascenseur peut assumer ce rôle (voir fiche Bonnes pratiques PL-49Fosse de retenue desservant une cuvette d’ascenseur ou d’autres appareils élévateurs).
6. 6 - Il faut toutefois s’assurer de ne pas raccorder à ce puisard des appareils sanitaires dont les eaux usées peuvent dégager des odeurs (ex. : -C., etc.)

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2021pl-48web_585.pdf

Solutions acceptables proposées

Pour remédier à ces situations, la RBQ et le Service technique de la CMMTQ proposent deux solutions acceptables. Dans un cas, l’eau de pluie est déviée à l’extérieur lors de difficultés d’évacuation dans le réseau municipal. Dans l’autre, l’eau est évacuée à l’extérieur par défaut. Ces deux solutions requièrent cependant l’autorisation de la municipalité dans laquelle les travaux sont effectués, car même si le chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec (CCQ) permet d’évacuer les eaux pluviales dans un point de rejet désigné (article 2.1.2.2.), la municipalité détient le pouvoir d’accepter ou non le rejet des eaux pluviales à l’extérieur.

1^re solution
Dérivation en cas d’urgence

Cette solution vise les bâtiments comptant une colonne d’évacuation combinée.

1. Dans un premier temps, il faut découpler la colonne d’évacuation unitaire de l’avaloir, la dévier et la faire sortir au toit pour que la ventilation du réseau d’évacuation sanitaire soit toujours assurée.
2. Il faut installer une (ou plusieurs selon le cas) nouvelle descente pluviale en la raccordant à l’avaloir existant. Le diamètre et la pente de cette descente pluviale doit être déterminé conformément aux exigences du chapitre III, Plomberie du CCQ (tableaux 2.4.10.11. ou 2.4.10.9.) quant à la charge pluviale sans être inférieur au diamètre de l’avaloir de toit qu’elle dessert.²
3. La (ou les) nouvelle descente pluviale est prolongée jusqu’à un nouveau tuyau d’évacuation d’allure horizontale. Ce tuyau d’évacuation se raccorde à la colonne unitaire existante.
   IMPORTANT : Dans le cas d’un bâtiment nécessitant une construction incombustible, la nouvelle tuyauterie doit être minimalement en PVC, respectant ainsi les indices de propagation de la flamme requis pour ce type de bâtiment. Pour un bâtiment combustible, la tuyauterie peut être en ABS. Elle doit également être munie de coupe-feu, si nécessaire.
   
   
4. Ce nouveau tuyau d’évacuation fait en sorte que l’eau s’écoule gravitairement vers l’intérieur du bâtiment et son diamètre doit être déterminé en tenant compte de la charge pluviale totale des avaloirs de toit desservis, sans jamais être inférieur à la plus grosse colonne desservie. Il doit se raccorder sous le branchement existant desservant les appareils sanitaires situés au rez-de-chaussée, être constitué d’un raccord en Y, d’un coude au 1⁄8 orienté vers l’extérieur et d’un clapet antiretour normalement fermé installé pour que les eaux usées de la colonne existante ne soient pas acheminées à l’extérieur.
5. La (ou les) nouvelle descente pluviale est raccordée au tuyau d’évacuation en amont du clapet antiretour et y est branché à l’aide d’un raccord en Y suivi d’un coude au 1⁄8 orienté vers l’intérieur.³
   NOTE : Le clapet antiretour doit être accessible pour son entretien ou sa réparation.
   La partie du tuyau d’évacuation en aval du raccordement de la descente pluviale se prolonge jusqu’à un siphon de course avant de déboucher à l’extérieur du bâtiment, à 150 mm (6 po) au-dessus du niveau du sol, de façon à ce que le radier soit plus élevé que le niveau de la rue adjacente. La garde d’eau du siphon de course doit être maintenue par le biais de son regard de nettoyage.
   
6. La partie de la tuyauterie débouchant à l’extérieur du bâtiment est préférablement munie d’un dispositif obturateur de fin de course (voir encadré) accessible en tout temps et libre de toute obstruction extérieure empêchant son bon fonctionnement. La partie extérieure de la tuyauterie doit être la plus courte possible, soit la longueur nécessaire pour installer l’obturateur. L’eau rejetée doit s’égoutter autant que possible sur une surface  permettant d’éloigner les eaux pluviales des fondations du bâtiment et de les diriger vers un point de rejet désigné par  la municipalité. Le cas échéant, il est recommandé de les déverser sur une surface perméable. Des mesures devraient être mises en place afin d’éviter l’érosion du sol.
   IMPORTANT : Le rejet des eaux ne doit pas se faire au-dessus ou près d’une fenêtre, d’une margelle, d’une descente d’escalier / garage ou de tout autre endroit susceptible de causer préjudice aux individus ou au bâtiment lui-même.
   
   

Le dispositif obturateur de fin de course peut ressembler à ceci. Il est muni d’un clapet en néoprène à la sortie pour empêcher la vermine de pénétrer dans le bâtiment. En tout temps, il doit être accessible et ne doit pas être obstrué de manière à gêner son bon fonctionnement.

2^e solution
Dérivation permanente des eaux pluviales à l’extérieur du bâtiment

Cette solution consiste à dériver les eaux pluviales à l’extérieur du bâtiment. Elle utilise également le nouveau tuyau de ventilation comme trop-plein au toit afin d’éviter qu’une trop grande quantité d’eau s’accumule sur celui-ci en cas de blocage ou de gel de la nouvelle descente pluviale.

1. Dans un premier temps, il faut découpler la colonne d’évacuation unitaire de l’avaloir, la dévier et la faire sortir au toit pour que la ventilation du réseau d’évacuation sanitaire soit toujours assurée. La hauteur du tuyau de ventilation peut être restreinte à 150 mm (6 po) afin de limiter l’accumulation de l’eau au toit.⁴
2. À partir de l’avaloir de toit existant, les eaux pluviales sont dérivées horizontalement et de façon gravitaire jusqu’à l’extérieur du bâtiment par l’intermédiaire d’un tuyau d’évacuation situé dans l’entretoit ou sous le toit. Le diamètre et la pente du tuyau d’évacuation doit respecter les tableaux 2.4.10.9. ou ou 2.4.10.11. du chapitre III, et être au moins égal à celui de l’avaloir.
   Toute la tuyauterie située à l’intérieur du bâtiment doit être protégée du gel conformément à l’article 2.3.5.3. Quant à lui, le bâtiment doit être protégé de la condensation tel que décrit à l’article 2.3.5.5.
3. Dans le cas où plusieurs avaloirs doivent être desservis, ils peuvent l’être par un seul branchement dimensionné conformément au tableau 2.4.10.9. tout en respectant les procédures expliquées au paragraphe précédent. Chaque avaloir peut également être desservi par une seule tuyauterie qui s’évacue de façon indépendante à l’extérieur.
4. Le tuyau d’évacuation ou le branchement horizontal se raccorde à une descente pluviale de même diamètre qui est installée sur le mur extérieur du bâtiment pour évacuer les eaux de pluie à 150 mm (6 po) au-dessus du niveau du sol, de façon à ce que son extrémité soit plus élevée que le niveau de la rue adjacente. Les descentes pluviales se terminent par un coude au 1⁄8 orienté vers l’extérieur du bâtiment. L’eau rejetée doit s’égoutter sur  une surface permettant d’éloigner les eaux pluviales des  fondations du bâtiment et de les diriger vers un point de  rejet désigné par la municipalité. Le cas échéant, il est recommandé de les déverser sur une surface perméable. Des mesures devraient être mises en place afin d’éviter l’érosion du sol.
   IMPORTANT : Le rejet des eaux ne doit pas se faire au-dessus ou près d’une fenêtre, d’une margelle, d’une descente d’escalier / garage ou de tout autre endroit susceptible de causer préjudice aux individus ou au bâtiment lui-même.
5. La tuyauterie extérieure doit respecter les recommandations du fabricant par rapport aux contraintes climatiques (températures minimales et maximales en réaction au gel ou au rayonnement UV). La tuyauterie d’évacuation, autant intérieure qu’extérieure, doit être supportée adéquatement tel que le spécifie la section 2.3.4. du chapitre III, Plomberie du CCQ et conçue pour absorber les contraintes de dilation et de contraction possibles, tel qu’exigé à l’article 2.3.3.9.
6. L’installateur doit également s’assurer que le service  d’urbanisme de la municipalité permet d’installer la  tuyauterie à l’extérieur du bâtiment.

Mesures différentes pour 2^e solution

Tel qu’indiqué, la 2^e solution peut comporter un élément de sécurité à savoir, utiliser le tuyau de ventilation comme trop-plein afin de limiter la hauteur de l’eau sur le toit dans le cas d’un blocage de la nouvelle descente pluviale.

Cette façon de faire pourrait être considérée à risque, car dans certains cas, l’eau retenue sur le toit pourrait s’infiltrer dans le bâtiment par les parapets. Une autre méthode est également possible. Il s’agit de relier la nouvelle descente pluviale à la colonne existante.

Cependant, si cette solution est envisagée, elle doit avant tout faire l’objet d’une mesure différente, ce qui veut dire qu’une demande doit être faite à la RBQ.⁵

Deux options possibles

La première option consiste à relier la partie verticale de la colonne existante à la partie horizontale de la nouvelle descente pluviale à l’aide de raccords en Y.

1. Il faut placer un raccord en Y et un coude au 1⁄8 orienté vers la nouvelle descente pluviale sur la colonne existante.
2. Sur la nouvelle descente pluviale, il faut remplacer le coude au 1⁄4 situé sous l’avaloir par un raccord en Y et un coude au 1⁄8 orienté vers l’extérieur.
3. Il faut par la suite relier les deux coudes au 1⁄8.

La deuxième option consiste à relier la partie verticale de la colonne existante à la partie horizontale de la nouvelle descente pluviale à l’aide de tés sanitaires. Cette façon de faire est moins encombrante et peut laisser plus de dégagement.

1. Il faut placer un té sanitaire orienté vers la nouvelle descente pluviale sur la colonne existante.
2. Sur la partie verticale située sous l’avaloir de toit, il faut installer un té sanitaire orienté vers la colonne
3. Il faut par la suite relier les deux tés sanitaires.

Pour plus de renseignements sur ces solutions et ces mesures, n’hésitez pas à communiquer avec le Service technique de la CMMTQ.

1 - Les solutions acceptables sont des façons de faire respectant le chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec.

2 - Voir l'article Calcul de dimensionnement d’un collecteur unitaire publié dans l’édition juin 2015 de la revue IMB.
3 - Dans certains cas, une municipalité pourrait exiger que le flot soit orienté vers l’extérieur.

4 - Contrairement à l’article 2.5.6.5. 5), le tuyau de ventilation peut servir de trop-plein pour les eaux pluviales.

5 - Afin de faciliter la démarche concernant une demande de mesure différente sur ce sujet, la CMMTQ rend disponible une demande type sur son site Web. Le demandeur n’a qu’à indiquer le nom de son entreprise et l’adresse des travaux avant de l’acheminer à la Régie du bâtiment du Québec.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Cette norme offre deux options à l’installateur.

1) Tubulures et raccords préfabriqués (schémas 1 et 2) 

La norme permet l’usage de tubulures et de raccords préfabriqués certifiés selon la norme CSA B125.2 pour la conception des rac­cords d’évacuation, notamment des assemblages comportant des tubulures et des coudes très serrés ou des raccords en té qui ne rencontrent pas certaines exigences du chapitre III.

2) Assemblage de pièces (schéma 3)

La norme permet également l’usage d’un assemblage constitué de tuyaux et raccords DWV (Drain, Waste and Vent) certifiés selon la norme CSA B181.1 Tuyaux d’évacuation et de ventilation et raccords en acrylonitrile-butadiène-styrène (ABS) ou CSA B181.2 Tuyaux d’évacuation et de ventilation et raccords en poly(chlorure de vinyle) (PVC) et en poly(chlorure de vinyle) chloré (PVC-C).

Cet assemblage constitué de plusieurs tuyaux et raccords DWV doit respecter intégralement les exigences du chapitre III, Plom­berie du CCQ, sauf pour ce qui est des coudes au 1⁄4 acceptés par la Régie du bâtiment du Québec (RBQ)¹.

Les indices de propagation de la flamme et de dégagement des fumées

En tout temps, les tuyaux et raccords de vidange d’appareils sani­taires doivent respecter les indices de propagation de la flamme et de dégagement des fumées exigés selon le type de bâtiment. L’article 2.2.5.10. 2) du chapitre III, Plomberie du CCQ, réfère aux exigences du chapitre I, Bâtiment pour l’utilisation d’un tube (CSA B125.2) ou d’une tuyauterie (CSA B181.1 et CSA B181.2). Une tubu­lure ou une tuyauterie respectant les indices de propagation de la flamme peut être installée dans un bâtiment de construction incombustible². Une tubulure ou une tuyauterie respectant les indices de propagation de la flamme et de dégagement des fumées peut être installée dans un plafond plénum et dans un bâtiment de grande hauteur.

En conséquence, le trop­plein dissimulé sous une baignoire métallique ou la tubulure de sortie d’un évier dissimulée dans une armoire de mélamine doit tout de même respecter les indices de propagation de la flamme et de dégagement des fumées exigés par le chapitre I, Bâtiment du CCQ.

1 - Référence : fiche Bonnes pratiques PL-28 Coude au 1⁄4 dans un réseau d’évacuation de plomberie.
2 - Référence : fiche technique Incombustibilité des bâtiments

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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D’abord, les recommandations des fabricants doivent être observées. De plus, plusieurs articles du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec visent spécifiquement ces appareils. En cas de disparité entre ces documents, le plus restrictif doit être observé.

Certification

Les toilettes et les systèmes à broyeur doivent respecter la norme CAN/CSA-B45.9 Broyeurs et composants connexes pour la partie broyeur et pompe. Quant au W.-C. et aux autres appareils raccordés au broyeur, ils doivent respecter les normes de certification de la série CAN/CSA-B45 Appareils sanitaires.

Condition d’installation

Le premier article du chapitre III, Plomberie visant ces toilettes est 2.4.3.5. Le paragraphe 1) précise le seul cas où il est permis d’installer une toilette ou un système à broyeur : « [...] lorsqu’il n’est pas possible d’effectuer un raccordement à un réseau sanitaire d’évacuation par gravité ».

La question qui se pose est alors : « Qu’entend-on par " pas possible " ? ». De façon générale, celui qui veut faire installer cet appareil ou ce système ne souhaite pas devoir casser la dalle de béton du sous-sol afin de rejoindre le réseau d’évacuation situé sous le plancher.

D’autres cas peuvent également faire en sorte qu’il soit possible ou impossible d’installer ces systèmes. Il est recommandé de communiquer avec la Régie du bâtiment du Québec ou avec un membre du Service technique de la CMMTQ pour discuter de ces cas.

Nombre d’appareils desservis

Ce sont les recommandations du fabricant, donc la conception du système, qui déterminent le nombre et le type d’appareil pouvant être raccordés au réservoir du broyeur/pompe.

Certains fabricants proposent des systèmes pouvant recevoir un W.-C., un lavabo, une baignoire et une douche. En d’autres mots, une salle de bains complète. Il est important de valider, à l’aide des instructions du fabricant, le nombre et le type d’appareils pour lesquels le système choisi est conçu.

Évacuation des eaux usées

L’article 2.4.9.2. 4) du chapitre III exige que le diamètre du tuyau d’évacuation du système de toilette à broyeur soit minimalement de 3⁄4 po. Certains fabricants peuvent recommander un diamètre supérieur, par exemple 1 po.

La charge hydraulique d’une toilette à broyeur, par exemple, est de 4 facteurs d’évacuation (F.E.) selon le tableau 2.4.9.3. Diamètre minimal des tubulures de sortie et charge hydraulique des appareils.

Cette tubulure de sortie doit obligatoirement se raccorder à un branchement d’évacuation, à une colonne de chute ou à un collecteur sanitaire.

Dans le cas d’un raccord à un branchement d’évacuation, le tableau 2.4.10.6.B. Charge hydraulique maximale pour un branchement d’évacuation indique que pour une charge de 4 F.E., le diamètre minimal est de 2 po.

Dans le cas d’un raccord à une colonne de chute, le Tableau 2.4.10.6.A. Charge hydraulique maximale pour une colonne de chute limite à 2 F.E. le nombre de facteurs d’évacuation par étage pour une colonne de 1 1⁄2 po. Par conséquent, le diamètre minimal pour ce raccord sera de 2 po pour une charge se situant entre 2,5 et 6 F.E. ou de 3 po entre 7 et 18 F.E., et ce, par étage.

Le diamètre des tuyaux d’évacuation des appareils raccordés au réservoir contenant la pompe et le broyeur doit respecter le tableau 2.4.9.3. Leur tubulure de sortie, leur siphon et leur bras de siphon doivent minimalement être d’un diamètre de :

• 1 1⁄4 po pour un lavabo;
• 1 1⁄2 po pour une baignoire;
• 1 1⁄2 ou 2 po (selon le nombre de pommes de douche) pour un avaloir de douche;
• 3 po pour un W.-C.

Le diamètre des entrées du réservoir du système doit minimalement être en fonction des exigences du tableau 2.4.9.3. Diamètre minimal des tubulures de sortie et charge hydraulique des appareils.

Si un seul branchement dessert plus d’un appareil, il doit être dimensionné en conséquence. Le tableau 2.4.10.6.B. prévoit les diamètres à respecter selon le nombre de facteurs d’évacuation. Ainsi, pour un branchement desservant à la fois un avaloir de douche pour deux pommes de douche (3 F.E.) et un lavabo (1 F.E.¹), le diamètre du branchement d’évacuation est de 2 po. Il en est de même si ce branchement dessert en plus une baignoire (1 1⁄2 F.E.), car un branchement de 2 po peut compter jusqu’à 6 F.E.

Dans le cas où il n’y a qu’une pomme de douche (1 1⁄2 F.E.) et un lavabo (1 F.E.), le branchement d’évacuation peut être de 1 1⁄2 po, car il est possible de desservir 3 F.E. avec un branchement de ce diamètre.

La pente à respecter pour les tuyaux d’évacuation doit minimalement être de 1 : 50 ou 1⁄4 po au pied, conformément à l’article 2.4.8.1. du chapitre III.

La longueur des bras de siphon (partie de tuyau située entre le siphon et le réservoir ventilé) ne doit pas dépasser :

• 1,5 m pour un diamètre de 1 1⁄4 po;
• 1,8 m pour un diamètre de 1 1⁄2 po;
• 2,4 m pour un diamètre de 2 po.

Ventilation

L’article 2.5.7.7. 3) exige que le diamètre minimal du tuyau de ventilation d’une toilette à broyeur munie d’un puisard, soit de 1 1⁄2 po.

Les fabricants ont des recommandations concernant la ventilation du réservoir broyeur/pompe qui réfèrent au Code de plomberie en vigueur selon l’endroit de l’installation. La sortie prévue pour la ventilation est généralement de 1 1⁄2 po, respectant ainsi l’article 2.5.7.7. 3) du chapitre III.

La longueur maximale de ce tuyau de ventilation ne peut excéder 30 m avec une charge maximale de 8 F.E., et ce, conformément au tableau 2.5.8.3. Diamètre des branchements de ventilation, collecteurs de ventilation, tuyaux de ventilation secondaire et tuyaux de ventilation terminale.

Les recommandations des fabricants ne font peu ou pas mention de la ventilation des autres appareils desservis par le système de broyeur. Les exigences du chapitre III doivent donc minimalement être observées.

Dans un premier temps, il faut déterminer à quelle définition du chapitre III se rapporte le tuyau de ventilation de 1 1⁄2 po desservant le réservoir broyeur/pompe. Selon l’extrait de l’article 1.4.1.2. du chapitre III, ce tuyau est défini comme étant un tuyau de ventilation secondaire : « tuyau de ventilation formant le prolongement de la partie verticale d’un branchement d’évacuation ou d’un tuyau de vidange ».

Ainsi, le tableau 2.5.8.3. sert à déterminer si ce tuyau de ventilation peut également ventiler les autres appareils raccordés au système. La somme des facteurs d’évacuation peut atteindre 8 F.E. si le tuyau de ventilation dessert à la fois un W.-C., un lavabo, une baignoire et une pomme de douche. Cette valeur est considérée puisqu’elle est la plus restrictive. Le tableau 2.5.8.3. permet qu’un tuyau de ventilation secondaire de 1 1⁄2 po desserve jusqu’à 8 F.E., ce qui fait en sorte qu’il n’est pas nécessaire de ventiler les autres appareils si toutes les conditions du chapitre III sont respectées. Il faut cependant que le siphon du lavabo soit installé à la hauteur nécessaire pour respecter la dénivellation de 1 : 50 ou 1⁄4 po au pied. Dans le cas où le siphon est installé à sa hauteur normale, le lavabo doit être ventilé.

Il en va de même si les longueurs et les pentes des bras de siphon ne sont pas respectées. Les appareils desservis par les bras de siphon trop longs ou les pentes trop prononcées doivent également être ventilés.

Dans le cas où deux appareils (baignoire de 1 1⁄2 F.E. et lavabo de 1 F.E.) sont desservis par le même branchement situé en amont du réservoir du système et que celui-ci est d’un diamètre de 1 1⁄2 po, le lavabo doit être ventilé, car le tableau 2.5.8.1.A. Charge hydraulique maximale pour ventilation interne desservant des appareils sanitaires situés sur un même étage, limite la charge maximale à 2 F.E. pour ce diamètre.

Dans ce cas, le tuyau de ventilation doit minimalement être de 1 1⁄4 po selon le tableau 2.5.7.1 Diamètre des tuyaux de ventilation selon le diamètre des siphons desservis. Si le branchement en question présente un diamètre de 2 po, la ventilation du lavabo ne nécessitera pas de tuyau de ventilation supplémentaire.

Autre point important, ce tuyau de ventilation secondaire doit être raccordé au tuyau de ventilation futur (voir l’article 2.5.5.5. 2) ou à un tuyau de ventilation existant pouvant absorber les facteurs d’évacuation du système en plus de ceux qu’il dessert déjà. Il se peut qu’il soit impossible de raccorder le tuyau de ventilation du système à un autre tuyau de ventilation existant de 1 1⁄2 po, car la charge hydraulique maximale permise pour ce diamètre est de 8 F.E. sous certaines conditions. Le tableau 2.5.8.3. Diamètre des branchements de ventilation, collecteurs de ventilation, tuyaux de ventilation secondaire et tuyaux de ventilation terminale doit être consulté dans ce cas.

Si le raccordement se fait à une colonne de ventilation primaire ou secondaire, les données du tableau 2.5.8.4. Diamètre et longueur développée des colonnes de ventilation primaire et secondaire doivent être vérifiées afin de s’assurer que l’ajout à la charge existante ne dépasse pas les limites prévues de celle-ci.

Alimentation en eau

Les appareils desservis par le système de broyeur doivent être alimentés comme tout appareil régulier et respecter les exigences du tableau 2.6.3.2.A. Diamètre des tuyaux d’alimentation.

Le diamètre des tuyaux d’alimentation d’eau chaude et d’eau froide desservant l’ensemble de la nouvelle salle de bains doit respecter le tableau 2.6.3.4. Diamètre des tuyaux d’alimentation des bâtiments contenant un ou deux logements et des maisons en rangée dotées d’un branchement d’eau général distinct dans le cas d’une maison unifamiliale ou d’un duplex.

Ainsi, selon la vitesse recommandée en fonction du type de tuyauterie d’alimentation utilisé, les diamètres requis peuvent être déterminés. À titre d’exemple, une tuyauterie de 1⁄2 po de diamètre peut desservir jusqu’à 8 facteurs d’alimentation (F.A.) à une vitesse de 3,0 m/s.

Il est important de s’informer auprès du fournisseur de tuyauterie d’alimentation pour connaître les vitesses recommandées par le fabricant, et ce, pour l’eau chaude et l’eau froide.

1 - voir la fiche Bonnes pratiques PL-21 La charge hydraulique d’un lavabo avec siphon de 1 1⁄2 po.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Cependant, ces articles se limitent à préciser le diamètre minimal d’un tuyau de ventilation (1 1⁄2 po min.), mais sont muets quant au point de raccordement de ce tuyau à la fosse de retenue ou au puisard. Bien qu’un tuyau de ventilation doive, selon l’article 2.5.6.2. 1), être d’allure verticale dans la mesure du possible, il est parfois impossible de le raccorder sur le dessus de la fosse ou du puisard.

La Régie du bâtiment du Québec permet ainsi qu’un tuyau de ventilation desservant une fosse de retenue ou un puisard d’eaux pluviales soit raccordé sur le côté de celui-ci. Ce tuyau de ventilation doit cependant être raccordé le plus haut possible (de plus, son radier doit être situé minimalement au-dessus du radier du tuyau d’évacuation qui se déverse dans la fosse ou le puisard) et être incliné au-dessus de l’axe horizontal de manière à ce que l’eau ne puisse pas s’y accumuler. Il doit également être d’allure verticale dès que cela est physiquement possible afin de respecter l’article 2.5.6.2. 1) et se raccorder au réseau de ventilation de l’installation de plomberie (ou déboucher à l’air libre et traverser le toit). L’installation d’un tuyau de ventilation en boucle (évent d’utilité) est interdite dans ce cas-ci.

L’étanchéité de la fosse de retenue et du puisard doit être maintenue, même au niveau du joint du raccordement du tuyau de ventilation. L’exigence est la même pour le raccordement du tuyau d’évacuation non perforé reliant le tuyau de drainage à la fosse ou au puisard.

Pour conclure, il est également important de noter qu’un puisard d’eaux usées doit obligatoirement être pourvu d’un tuyau de ventilation à son sommet (raccordé à la verticale sur le dessus du couvercle) conformément à l’article 2.5.5.1. du chapitre III, Plomberie. Un tuyau de ventilation ne peut donc pas être raccordé sur le côté d’un puisard d’eaux usées.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Clapet d’admission d’air

L’article 2.5.9.2. 1) du chapitre III, Plomberie, du Code de construction du Québec (CCQ) offre, dans certaines conditions, la possibilité d’installer un clapet d’admission d’air afin de remplacer un tuyau de ventilation.

« Article 2.5.9.2. Clapets d’admission d’air

1) Un clapet d’admission d’air peut être installé uniquement pour assurer la ventilation :

a) des appareils sanitaires dans les meubles îlots;
b) des appareils sanitaires dont le fonctionnement peut être entravé par l’obturation par le gel du tuyau de ventilation en raison des conditions climatiques locales;
c) des appareils sanitaires dans une maison individuelle et un duplex en cours de rénovation; ou
d) des appareils sanitaires dans un bâtiment existant lorsque le raccordement à un tuyau de ventilation peut être difficile. »

L'alinéa d) de cet article posait problème, car l'interprétation du mot difficile n'est pas définie. Selon ce paragraphe, un clapet d’admission d’air peut être installé uniquement pour garantir la ventilation des appareils sanitaires dans les meubles îlots ou pour assurer la ventilation des installations où le raccordement à un tuyau de ventilation peut être difficile.

Dans la fiche Bonnes pratiques PL-32 Installation d’un clapet d’admission d’air, la RBQ a interprété l’article 2.5.9.2. 1)d) du chapitre III, Plomberie, du CCQ pour éliminer les ambiguïtés. En résumé, la RBQ considère que pour répondre à la condition dite
« difficile », il faut, dans un bâtiment existant, ouvrir plus d’un mur et plus d’un plafond pour atteindre un tuyau de ventilation (voir le schéma ci-dessus), car en principe, la planification de l’ouvrage dans un bâtiment neuf ne devrait pas causer ce type de problème.

Comptoir en presqu’île

Avec la tendance récente de l’installation de comptoirs de cuisine en presqu’île, lorsqu’il faut relier le siphon de l’évier à la ventilation, le passage de la tuyauterie de ventilation dans ce meuble peut s’avérer ardu.

Or, raccorder le tuyau de ventilation du siphon d’un appareil sanitaire qui se trouve dans un comptoir en presqu’île au réseau de ventilation s’avère généralement difficile, voire impossible lorsqu’un lave-vaisselle, une niche à micro-ondes ou un cellier se trouve entre l’évier et le mur (voir schéma 1).

Certains considèrent ces difficultés comme équivalentes à celles associées à un évier en îlot. Ce n’est pas le cas, et voilà pourquoi la RBQ a publié, en 2018, une interprétation de l’article 2.5.9.2. 1)a) du chapitre III, Plomberie, du CCQ.

À partir de l’interprétation de la RBQ concernant les comptoirs de cuisine en presqu’île, deux conclusions peuvent être tirées :

a) un comptoir de cuisine en presqu’île, c’est-à-dire perpendiculaire à un mur, ne correspond pas à un meuble îlot;
b) un siphon d’un appareil sanitaire installé dans un comptoir en presqu’île doit être muni d’un tuyau de ventilation raccordé au réseau de ventilation de plomberie.

En conséquence, au moment de la planification des travaux, le concepteur doit prévoir un espace pour passer la tuyauterie de ventilation, surtout si le lave-vaisselle ou d'autres obstacles sont situés entre l’évier et le mur ou que des tiroirs et des accessoires peuvent également entraver le passage du tuyau.

Solution acceptable

Malgré les différentes interprétations de la RBQ, la situation n’a pas vraiment évolué; il est toujours aussi difficile de mettre en place le tuyau de ventilation individuelle desservant le siphon de l’évier. De plus, il arrive que les concepteurs aient prévu la mise en place d’îlots et que, lors de la vente du condo ou par une volonté du propriétaire, cette décision soit infirmée et que le comptoir devienne de type presqu’île.

Afin de pallier les problèmes de raccordement du siphon d’un appareil sanitaire qui se trouve dans un comptoir de cuisine en presqu’île à un tuyau de ventilation raccordé au réseau de ventilation de plomberie, la RBQ accepte que le raccordement d’un appareil sanitaire en presqu’île soit réalisé sans la mise en place d’un tuyau de ventilation, à condition :

• que la tuyauterie d’évacuation soit d’au moins 2 po de diamètre;
• que ce tuyau d’évacuation soit muni d’un regard de nettoyage d’au moins 2 po de diamètre; et
• que le siphon ait une garde d’eau profonde (hauteur d'au moins 100 mm)

Avec cette façon de faire, le choix de types de comptoir (îlot ou presqu’île) mis en place devient secondaire, car la solution proposée convient aux deux configurations.

Siphon installé dans un plancher

L’installation d’un siphon dans le plancher est permise par le chapitre III, Plomberie. Pour ce faire, celui-ci doit être démontable ou muni d’un regard de nettoyage comme le stipule l’article 2.2.3.1. 3). Pour accéder au siphon dans le plancher, une trappe d’accès est exigée à l’article 2.1.3.2. 1) du chapitre III, Plomberie du CCQ, et à l’article 4 du chapitre I, Plomberie du Code de sécurité du Québec.

1 - La tuyauterie d’évacuation ne doit pas dépasser 2,4 m (8 pi) de longueur pour respecter les exigences de dénivellation. Si la distance entre le tuyau de ventilation et le centre des deux raccords à 45° dépasse 2,4 m, la tuyauterie devra être augmentée d'un diamètre.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2021pl-69web_113.pdf

Cette fiche ne précise pas les obligations liées aux autres exigences pour les autres installations ou systèmes mécaniques, mais uniquement celles concernant le type de tuyauterie de plomberie. Les exigences de la section 3.2.6. du chapitre I, Bâtiment du CCQ, pour la partie d’un garage distinct, sont applicables (3.2.1.2.), sauf pour celles visant le type de tuyauterie de plomberie, soit les réseaux d’alimentation en eau, d’évacuation et de ventilation.

Détermination d’un garage considéré comme « distinct » au sens du chapitre I, Bâtiment du CCQ

L’article 3.2.1.2. du chapitre I permet qu’un garage de stationnement (classé comme un usage de groupe F, division 3 par le CCQ) soit considéré comme un bâtiment distinct lorsque toutes les conditions suivantes sont respectées :

• le garage est en sous-sol;
• le sous-sol est utilisé principalement par le stationnement. Aucun autre usage, par exemple habitation, commerces ou bureaux, n’est permis;
• le plancher, le toit du garage et la partie hors terre des murs extérieurs situés immédiatement au-dessus du sous-sol forment une séparation coupe-feu d’au moins 2 heures en maçonnerie ou en béton.

Cette permission du chapitre I du CCQ ne s’applique qu’aux fins de la sous-section 3.2.2.1 qui sert principalement à déterminer le type de construction, le degré de résistance au feu et la présence de gicleurs en fonction de l’usage et de la dimension de chaque bâtiment distinct ainsi formé.

Type de tuyauterie à utiliser

Le chapitre I du CCQ permet des allègements sur les matériaux autorisés dans une construction incombustible. En ce qui concerne la tuyauterie, l’article 3.1.5.16. stipule notamment qu’une tuyauterie combustible est autorisée dans un bâtiment pour lequel une construction incombustible est exigée si elle n’est pas située dans le vide de construction d’un mur ou noyée dans une dalle de béton. Pour cela, elle doit avoir :

• un indice de propagation de la flamme (IPF) d’au plus 25;
• un indice de dégagement des fumées (IDF) d’au plus 50 dans le cas d’un bâtiment de grande hauteur (BGH).

Pour donner une idée des indices IPF et IDF de certains types de tuyauteries courantes, voici un tableau non-exhaustif (les fabricants de tuyauterie fournissent ces indices).

Situations pouvant être rencontrées avec un garage de stationnement en sous-sol considéré comme un bâtiment distinct

Différentes situations peuvent être rencontrées lorsqu’un bâtiment construit au-dessus d’un garage de stationnement est considéré comme un bâtiment distinct selon la sous-section 3.2.2.³ :

1. Le bâtiment au-dessus est de construction combustible;
2. Le bâtiment au-dessus est de construction incombustible;
3. Le bâtiment au-dessus est un BGH;
4. Plusieurs bâtiments se trouvent au-dessus du garage et sont de construction combustible, incombustible et/ou BGH.

Note : afin de ne pas alourdir cette fiche, les mises en situation suivantes ne contiennent aucun garage distinct en sous-sol classifié BGH.

Situation 1 Le bâtiment au-dessus du garage distinct est de construction combustible selon la sous-section 3.2.2.	Situation 2 Le bâtiment au-dessus du garage distinct est de construction incombustible, sans être un bâtiment de grande hauteur
Bâtiment au-dessus du garage : la tuyauterie peut être de type combustible sans restriction quant aux indices de propagation de la flamme et de dégagement des fumées. Garage distinct : considérant qu’un garage est classé comme un usage de groupe F, division 3 (ou F3), la tuyauterie peut être combustible sans restriction si le garage est de construction combustible selon la sous-section 3.2.2.3; la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25 si le garage (groupe F3) est de construction incombustible selon la sous-section 3.2.2.3	Bâtiment au-dessus du garage : la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25. Garage distinct : considérant qu’un garage est classé comme un usage de groupe F, division 3 (ou F3), la tuyauterie peut être combustible sans restriction si le garage est de construction combustible selon la sous-section 3.2.2.3; la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25 si le garage (groupe F3) est de construction incombustible selon la sous-section 3.2.2.3

Situation 3 Le bâtiment au-dessus du garage distinct est de grande hauteur selon la sous-section 3.2.6.

Situation 4 Les bâtiments au-dessus du garage distinct sont de construction combustible, incombustible et/ou de grande hauteur, selon la sous-section 3.2.6.

Bâtiment de grande hauteur : la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25 et un IDF d’au plus 50. Garage distinct : considérant qu’un garage est classé comme un usage de groupe F, division 3 (ou F3), la tuyauterie peut être combustible sans restriction si le garage est de construction combustible selon la sous-section 3.2.2 .3 la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25 si le garage (groupe F3) est de construction incombustible selon la sous-section 3.2.2.3

Bâtiment combustible : la tuyauterie peut être combustible sans restriction quant aux indices de propagation de la flamme et de dégagement des fumées. Bâtiment incombustible : la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25. Bâtiment de grande hauteur : la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25 et un IDF d’au plus 50. Garage distinct desservant tous les bâtiments au-dessus : considérant qu’un garage est classé comme un usage de groupe F, division 3 (ou F3), la tuyauterie peut être combustible sans restriction si le garage est de construction combustible selon la sous-section 3.2.2.3; la tuyauterie peut être combustible, mais doit avoir un IPF d’au plus 25 si le garage (groupe F3) est de construction incombustible selon la sous-section 3.2.2.3 Rappel important pour les bâtiments de grande hauteur Dans le cas d’un bâtiment de grande hauteur situé au-dessus d’un garage distinct, il est permis de limiter l’installation d’une tuyauterie avec un IPF d’au plus 25 et un IDF d’au plus 50 seulement au bâtiment de grande hauteur.

Ensemble coupe-feu
Exigences communes à toutes ces situations

Il est important de préciser que l’article 3.1.9.1. 2) du chapitre I, Bâtiment, précise que :
« Lorsque des pénétrations traversent un mur coupe-feu ou une séparation coupe-feu horizontale pour lesquels un degré de résistance au feu est exigé selon l’article 3.2.1.2., le joint autour de ces pénétrations doit être obturé par un coupe-feu qui […] obtient une cote FT au moins égale au degré de résistance au feu exigé pour la séparation coupe-feu. »

Ainsi, les dispositifs coupe-feu installés sur la tuyauterie qui traverse le plancher et divise deux bâtiments distincts doivent avoir la cote FT.

Pour tous les autres types de séparations coupe-feu, les ensembles coupe-feu doivent au moins avoir une cote F.

Récapitulatif

En résumé, lorsqu’un garage de stationnement en sous-sol se conforme à l’article 3.2.1.2., il est possible de choisir différents types de tuyauterie. Cette tuyauterie est déterminée en fonction du type de construction (combustible ou incombustible) permis à la sous-section 3.2.2. pour chaque bâtiment distinct ainsi formé, incluant les BGH.

Avant d’installer la tuyauterie dans un bâtiment, il est fortement recommandé de valider auprès du concepteur ou du donneur d’ouvrage le type de construction (combustible ou incombustible) du bâtiment.

COTE F ET FT ?
Un système coupe-feu est caractérisé par la cote F qui indique la durée de protection contre la propagation des flammes et de la fumée. Toutefois, la cote d’homologation FT (T pour température) est obtenue lorsqu’un système coupe-feu empêche non seulement la propagation des flammes et de la fumée, mais limite aussi la transmission de la chaleur par le transpercement de l’installation technique. Par conséquent, cette cote est donc plus difficile à obtenir.

1 - Voir l’encadré Construction combustible ou incombustible requise dans ce document.
3 - Voir l’encadré Construction combustible ou incombustible requise dans ce document.
4 - Les définitions sont tirées du chapitre I, Bâtiment du CCQ.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2021ba-5web-2_646.pdf

Le paragraphe 1)c) de cet article exige qu’une soupape de décharge comporte un tuyau d’évacuation.

De plus, le paragraphe 5) précise entre autres que le tuyau d’évacuation de la soupape de décharge doit être rigide, incliné vers le bas et raccordé indirectement au-dessus :

• d’un avaloir de sol, d’un puisard ou de tout autre endroit sécuritaire de manière à former une coupure antiretour d’au plus 300 mm (voir les fiches Bonnes pratiques PL-2, PL-18 et PL-22).

Pour clarifier la notion d’endroit sécuritaire, la Régie du bâtiment du Québec (RBQ) accepte, comme moyen sécuritaire, les raccordements suivants :

• par un prolongement parallèle d’une tubulure de sortie d’un appareil sanitaire (voir la fiche Bonnes pratiques PL-16 Types de raccordement indirect permis); ou
• par l’utilisation d’un bac installé sous le chauffe-eau, si ce bac est raccordé indirectement au réseau d’évacuation (selon l’article 2.6.1.7. 10.) du chapitre III, Plomberie); ou
• selon les méthodes D ou E décrites plus bas.

À partir de ces exigences, voici cinq méthodes permises pour raccorder ce tuyau d’évacuation. Dans les cas A, B et C (voir le schéma 1), les tuyaux d’évacuation des soupapes de décharge sont tous raccordés à une seule et même colonne de chute d’un diamètre de 2 po par l’entremise d’avaloirs de sol. Comme ces derniers n’évacuent que l’eau du chauffe-eau en cas d’urgence ou pour la vidange de ce dernier, ils répondent aux critères de la définition d’un avaloir de sol d’urgence. Le tableau 2.4.9.3. du chapitre III, Plomberie précise qu’un avaloir de sol doit avoir un diamètre minimal de 2 po. De plus, la charge hydraulique d’un avaloir de sol d’urgence est égale à zéro facteur d’évacuation. Ainsi, il est possible de raccorder plusieurs avaloirs de sol d’urgence de 2 po de diamètre à une même colonne de chute.

Il faut tout de même prêter attention au fait que, dans le cas d’une surpression de l’aqueduc municipal, il est possible que toutes les soupapes ouvrent en même temps. Dans cette situation, le diamètre de 2 po de la colonne de chute n’est plus suffisant si les tuyaux d’évacuation de chauffe-eau sont trop nombreux.

Méthode A

Selon l’article 2.6.1.7. 9) du chapitre III, Plomberie, un bac doit être installé sous le chauffe-eau quand celui-ci se trouve dans un vide de faux plafond, un vide sous toit ou sur un plancher ayant une surface en bois. Le bac doit comporter quelques caractéristiques énumérées aux articles 2.6.1.7. 10)a) et 2.6.1.7. 10)b).

L’article 2.6.1.7. 10)c) exige que l’eau évacuée par la soupape de décharge soit déversée par son tuyau d’évacuation dans le bac. Ce dernier évacue l’eau par un conduit raccordé indirectement dans un avaloir de sol.

Méthode B

Le tuyau d’évacuation de la soupape de décharge est raccordé indirectement au-dessus d’un avaloir de sol d’au moins 2 po de diamètre raccordé à la colonne de chute.

Méthode C

Un bac est installé sous le chauffe-eau. Ce dernier peut être raccordé indirectement à un avaloir de sol (comme à la méthode A). Le tuyau d’évacuation de la soupape de décharge est raccordé indirectement au-dessus de l’avaloir de sol (sans passer par le bac).

Note : Afin de respecter l’exigence de l’article 2.5.6.5. 6) du chapitre III, Plomberie, la colonne de chute de 2 po doit se prolonger en colonne de ventilation primaire débouchant à l’air libre. Son diamètre doit donc passer minimalement à 3 po à l’endroit où la colonne traverse le toit pour réduire les risques d’obstruction par le givre durant la saison hivernale.

Méthode D

Cette méthode permet le raccordement direct de plusieurs tuyaux d’évacuation de soupape de décharge à un même collecteur à la condition que l’aire intérieure des tuyaux s’additionne à chaque raccordement (voir le schéma 2).

Voici la méthode de conception pour une telle installation :

1) Type de tuyau

La tuyauterie d’évacuation des soupapes de décharge ou du collecteur ne peut être en ABS ou en PVC, car ces matériaux ne sont pas approuvés pour un réseau sous pression, comme celui qui dessert les soupapes de décharge selon cette méthode.

2) Dimensionnement du collecteur

Il est important de dimensionner correctement ce réseau. En effet, dans le cas d’une surpression du réseau d’aqueduc, toutes les soupapes de décharge pourraient s’ouvrir simultanément. Il faut donc s’assurer que le total des surfaces de coupe transversale (section) des tuyaux d’évacuation raccordés ensemble est de capacité suffisante pour drainer adéquatement l’eau à la suite d’une surpression du réseau d’aqueduc.

Pour ce faire, la formule de calcul de la section est :

où :
S = section interne du collecteur;
π = 3,1416;
d = diamètre du tuyau d’évacuation raccordé au collecteur.

Démonstration d’après l’exemple (voir le schéma 2) :

Chauffe-eau 1 : Tuyau d’évacuation de la soupape de décharge de 3⁄4 po; le diamètre du collecteur à cet endroit est aussi de 3⁄4 po.

Chauffe-eau 2 : Le collecteur peut recevoir l’évacuation de ce chauffe-eau en plus de celle du chauffe-eau 1. Pour calculer le diamètre du collecteur à la jonction des deux tuyaux d’évacuation :

Ce résultat doit être multiplié par 2 puisque deux tuyaux d’évacuation de 3⁄4 po sont raccordés au collecteur, soit :

0,4418 × 2 = 0,8836 po².

La section du collecteur desservant les deux chauffe-eau est donc de 0,8836 po², ce qui équivaut à un diamètre de :

Chauffe-eau 3 : Le collecteur peut également recevoir l’évacuation des deux premiers chauffe-eau et du chauffe-eau 3. Pour s’assurer que la dimension du collecteur est suffisante, il faut faire le calcul suivant : la variable « d » pour le chauffe-eau 3 est égale à 3⁄4 po.

Ainsi, S = 0,4418 po² .

Ce nombre s’ajoute au total des sections des deux autres tuyaux d’évacuation :

S total = 0,4418 po² + 0,8836 po² (total des chauffe-eau 1 et 2) = 1,3254 po².

Le collecteur a donc une section de 1,3254 po², ce qui lui donne un diamètre de :

Pour satisfaire à la décharge possible des trois soupapes de décharge, le collecteur doit avoir un diamètre de 1 1⁄2 po au raccordement du 3^e chauffe-eau.

Chauffe-eau 4 : Afin d’ajouter le chauffe-eau 4, la variable « d » égale à 3⁄4 po doit être ajoutée.

S total = 0,4418 po² + 1,3254 po² (total des chauffe-eau 1, 2 et 3) = 1,7672 po².

Le collecteur a donc une section de 1,3254 po² à cet endroit, ce qui lui donne un diamètre de :

Le diamètre du collecteur est donc de 1 1⁄2 po jusqu’à son raccordement indirect au-dessus de l’avaloir de sol pour suffire à la décharge simultanée possible des quatre soupapes de décharge.

3) Raccordement indirect

Cette méthode fait en sorte que le collecteur desservant l’ensemble des soupapes de décharge devient un tuyau d’évacuation. Il doit donc répondre aux exigences de l’article 2.6.1.7. 5)b) mentionné au début du texte.

Les types de raccordement indirect permis sont décrits dans la fiche Bonnes pratiques PL-16. La méthode la plus simple demeure toujours de raccorder le collecteur au-dessus d’un avaloir de sol.

En tout temps, il faut s’assurer de respecter l’exigence de l’article 2.3.3.11. 2) du chapitre III, Plomberie concernant l’espace d’air minimal requis au-dessus du tuyau d’évacuation pour une coupure antiretour. Cet espace doit être au moins égal au tuyau de vidange sans jamais être inférieur à 25 mm (1 po), sans jamais être supérieur à 300 mm (12 po).

Méthode E

Cette méthode offre la possibilité de raccorder la colonne de chute desservant uniquement des chauffe-eau à une fosse de retenue (voir le schéma 3).

La RBQ accepte que le raccordement de la colonne de chute soit effectué dans une fosse de retenue si l’extrémité de cette dernière aboutit à précisément 50 mm (2 po) du fond de la fosse. Bien que cette exigence ne soit pas réglementée, une telle disposition évite que des gaz nocifs (comme le monoxyde de carbone) empruntent le parcours de la tuyauterie pour se répandre dans les espaces desservis par la colonne de chute.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• pl-70web_42.pdf

Ces exigences s’appliquent aux nouveaux logements situés dans les bâtiments d’habitation de plus de 2 étages et de plus de 8 unités. Ces logements sont situés au 1^er étage ou sur des étages desservis par un ascenseur.

Logement minimalement accessible

Un logement accessible permet à une personne handicapée (précisément les espaces libres nécessaires au passage d’un fauteuil roulant) en visite d’avoir accès à au moins une salle de toilette, à une salle de séjour et à une salle à manger.

Logement adaptable

Un logement adaptable offre une accessibilité à plus de pièces du logement, soit à la salle de bains, la salle de séjour, la salle à manger, la cuisine, au moins une chambre et à un balcon, le cas échéant. Il permet également d’adapter facilement des installations selon les besoins des occupants. La transformation d’un logement existant en un logement adaptable n’implique pas l’ouverture d’un mur ou d’un plancher pour minimiser les travaux.

Les exigences en accessibilité du Code s’appliquent à tous les bâtiments d’habitation, sauf :

• aux maisons, y compris les maisons jumelées, les duplex, les maisons en rangée;
• aux bâtiments d’habitation de trois étages dont la différence en hauteur, entre le niveau du plancher de l’entrée du bâtiment et le plancher de chaque logement est supérieure à 600 mm (schéma 1);
• aux immeubles à logements d’au plus 2 étages en hauteur de bâtiment ou d’au plus 8 logements.

Sont exclus de l’application des exigences en accessibilité à l’intérieur des logements d’habitation :

• les hôtels et motels, y compris les condos-hôtels;
• les logements dans les bâtiments de soins (B3);
• les transformations dans les bâtiments existants;
• les logements d’habitation qui ne sont pas desservis par un parcours sans obstacles.

Selon les types de bâtiments, les logements respectant ces exigences sont les suivants :

Bâtiment de trois étages et plus sans ascenseur :

• tous les logements du 1^er étage minimalement accessibles; ou
• tous les logements du 1^er étage adaptables; ou
• par proportion, par exemple :
• sur 5 logements du 1^er étage, 2 doivent être minimalement accessibles et 3 adaptables.

Bâtiment de trois étages et plus avec ascenseur :

• tous les logements doivent être minimalement accessibles ou adaptables; ou
• par proportion, par exemple :
• les logements du 1^er étage doivent être adaptables, tandis que les logements des autres étages doivent être minimalement accessibles; ou
• 50 % des logements de chaque étage doivent être minimalement accessibles et 50 % des logements adaptables; ou
• tous les logements de 2 chambres et plus (4 1⁄2) doivent être adaptables et tous les logements d’une chambre (3 1⁄2) et moins doivent être minimalement accessibles.

Exigences de plomberie

Les exigences pour la plomberie concernant l’adaptabilité d’un logement se trouvent à l’article 3.8.5.5. (s’appliquent aux salles de bains) et à l’article 3.8.5.7. (s’appliquent aux cuisines). Ces deux articles ne s’appliquent pas lors d’une transformation mineure ou majeure ou lors d’un changement d’usage (article 10.3.8.5.).

Point important touchant la plomberie

L’article 3.8.5.5. 1), 2), 3) et 4) précise que :

1. La salle de bains doit être pourvue d’un W.-C. :

   • dont le centre de la bride de sol est placé à au moins 1400 mm du centre du siphon du lavabo; ou
   • situé à au moins 1100 mm d’une paroi adjacente ou d’un équipement, mesurée depuis le centre de la bride de sol.

2. La salle de bains doit être pourvue d’un lavabo :

   • dont le siphon est placé de telle sorte qu’il y a au moins 460 mm entre son axe et une paroi latérale;
   • dont le bas du siphon est situé à au moins 230 mm et au plus 300 mm du plancher; et
   • dont l’entrée du siphon est située à au plus 330 mm du mur derrière le lavabo.
3. La salle de bains doit être pourvue d’au moins une baignoire ou une douche et, si la salle de bains comporte seulement une douche, elle doit avoir une surface au sol d’au moins 900 mm par 900 mm.

4. La salle de bains doit être pourvue d’un espace dégagé permettant d’accéder :

   • au lavabo et au W.-C., de forme circulaire, de 1500 mm de diamètre;
   • à la douche, le cas échéant, de forme rectangulaire, d’au moins 750 mm par 1200 mm devant la douche; et
   • au bain, le cas échéant, de forme rectangulaire, d’au moins 1200 mm mesuré depuis la robinetterie par 750 mm mesuré perpendiculairement au bain.

Le paragraphe 1) porte sur la surface de transfert latéral adjacente d’une personne utilisant un fauteuil roulant vers le siège du W.-C. Elle doit présenter une largeur libre d’au moins 900 mm adjacente au W.-C. et une longueur d’au moins 1500 mm à partir du mur arrière du W.-C. Toutefois, il n’est pas permis que les équipements de la salle de bains, comme la douche ou la baignoire, empiètent sur cet espace (schéma 2). De plus, la salle de bains doit avoir un espace de dégagement suffisant pour permettre l’accès au lavabo, au W.-C, à la baignoire et à la douche. Des exigences concernant les espaces de dégagement, la forme du lavabo, du W.-C et de la douche sont aussi données au paragraphe 4.

Contrairement à un logement minimalement accessible, il n’est pas requis, dans un logement adaptable, que le bord du lavabo soit installé à une hauteur d’au plus 865 mm par rapport au plancher ou de permettre l’accès frontal au lavabo de la salle de bains. Toutefois, il faut que la salle de bains d’un logement adaptable soit pourvue d’un lavabo dont le bas du siphon se trouve à au moins 230 mm et à au plus 300 mm du plancher. Aussi, il faut prévoir une installation adéquate de la plomberie pour permettre une adaptation future (schéma 3).

Dans le même contexte, pour un nouveau logement adaptable, il faut faire attention à la hauteur du siphon du lavabo et au té sanitaire placé dans le mur.

L’article 3.8.5.7. 2) et 3) précise que :

1. Le bas du siphon de l’évier doit être situé à 230 mm du plancher.
2. L’entrée du siphon de l’évier doit être située à au plus 330 mm du mur derrière l’évier ou à au moins 280 mm du devant de l’évier.

Les paragraphes 2) et 3) portent sur l’évier de cuisine, son siphon et son bras de siphon. Ils doivent être conçus pour que l’installation soit adaptable dans les logements. Afin de permettre un accès frontal à l’évier de la cuisine par une personne en fauteuil roulant et pour que la hauteur de l’évier soit d’au plus 865 mm, la hauteur mesurée à partir du plancher jusqu’au bas du siphon doit être de 230 mm.

En ce qui concerne les meubles îlots ou presqu’île, il faut prévoir l’installation du siphon pour que la personne handicapée puisse placer ses jambes sous l’appareil sanitaire sans risquer de les cogner. (schéma 4)

Devant un évier, un espace libre à partir du bord avant du comptoir contenant l’évier doit être d’au moins 280 mm afin de permettre à une personne utilisant un fauteuil roulant un accès frontal à l’évier de la cuisine (schéma 5).

Dans un logement adaptable, il n’est pas requis que les comptoirs soient installés à 865 mm. Il est cependant exigé de prévoir une installation adéquate de la plomberie pour permettre une adaptation future.

Précautions

Lorsqu’un nouveau logement adaptable sera construit, il faudra faire attention à la hauteur du té sanitaire placé dans le mur pour atteindre la hauteur du dégagement du siphon du lavabo et d’évier. Le lavabo ou l’évier, leur siphon et leur bras doivent être conçus pour que l’installation soit adaptable dans les logements du même nom. L’installation du té sanitaire doit respecter la pente minimale exigée par l’article 2.4.8.1. 1) du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec (CCQ) et que la dénivellation totale du bras du siphon respecte l’exigence de l’article 2.5.6.3. 1)b) du chapitre III, Plomberie du CCQ.

Enfin, un logement adapté fait référence aux aménagements nécessaires pour l’adapter aux besoins singuliers de la personne handicapée afin qu’elle puisse réaliser, avec la plus grande autonomie possible, les activités domestiques essentielles dans son logement.

Pour consulter le guide Accessibilité à l’intérieur des logements d’habitation, visitez le www.rbq.gouv.qc.ca/acces-logement.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbpba-6web_848.pdf

Au Québec, les services de garde à l’enfance doivent également respecter, en plus des règles de l’art de l’ASHRAE, le Règlement sur les services de garde éducatifs à l’enfance (c. S-4.1.1, r.2) ainsi que les recommandations de la Commission des normes, de l’équité, de la santé et de la sécurité du travail (CNESST) publiées dans son guide La qualité de l’air dans les services de garde préscolaires.

Voici un résumé des exigences relatives à un système de ventilation mécanique dans les services de garde à l’enfance.

Considérations physiologiques de la clientèle

Cette fiche Bonnes pratiques vise les services de garde à l’enfance ayant une clientèle de moins de 5 ans¹. Les enfants d’âge préscolaire ont un métabolisme et une physiologie particulière qui nécessite des attentions spécifiques.

• Ayant un métabolisme basal considérablement plus élevé que celui des adultes, ils absorbent plus rapidement les polluants contenus dans l’air.
• Leurs poumons ont un volume environ deux fois plus grand que celui des adultes en comparaison de leur poids et leur taille.
• Les activités physiques des enfants de cet âge, plus intenses que celles des adultes, favorisent des échanges respiratoires plus importants.
• Les enfants ont un ratio surface / volume corporel plus grand que celui des adultes, d’où une capacité thermique faible et une capacité de sudation réduite.
• Les enfants de cet âge ont un système immunitaire encore en stade de développement, ce qui les rend particulièrement vulnérables.

Parce que les échanges rapprochés entre les enfants sont plus propices à la transmission de maladies, de virus et de bactéries, il est donc primordial qu’une attention particulière soit portée à la conception du système de ventilation mécanique de ces établissements. Le but étant d’assurer une qualité de l’air intérieur optimale et de prévenir la transmission de maladies entres les enfants et le personnel.

Problématique actuelle

Par souci d’accommodements, de plus en plus de services de garde à l’enfance font leur apparition dans des établissements gouvernementaux, des bâtiments d’affaires, d’industries et de commerces. Quoique le service ait son mérite pour la conciliation travail-famille, les systèmes mécaniques initialement mis en place n’ont pas souvent été conçus pour ce type de clientèle. Quant aux nouvelles constructions, elles ne tiennent pas toujours compte de la grande densité d’occupation des jeunes enfants et du personnel à l’intérieur de ces locaux.

Les caractéristiques physiologiques de ces occupants nécessitent pourtant un débit d’air plus élevé que ceux d’un édifice servant strictement à des bureaux par exemple. C’est pourquoi les règles de l’art de l’ASHRAE de même que celles de la CNESST règlementent de façon particulière ces locaux ou établissements.

Débit d’air neuf requis

Selon la norme ASHRAE 62.1 Ventilation for Acceptable Indoor Air Quality et le ASHRAE HVAC Handbook, les débits d’air neuf requis à l’intérieur d’un service de garde à l’enfance doivent être de :

• 5 L / s par occupant + 0,9 L / s*m² dans toutes les pièces fréquentées par les enfants, sans que la somme d’air neuf ne soit jamais inférieure à 8,6 L / s par occupant;
• 2,5 L / s par occupant + 0,3 L / s*m² dans les locaux d’administration et du personnel de la garderie, sans que la somme d’air neuf ne soit jamais inférieure à 8,5 L / s par occupant;
• 3,8 L / s par occupant + 0,6 L / s*m² pour la cuisine où l’on prépare les repas sans que la somme d’air neuf ne soit jamais inférieure à 7 L / s par occupant;
• La localisation des prises d’air neuf est très importante. Si celles-ci sont mal positionnées, elles peuvent être polluées par un contaminant extérieur et acheminer cet air aux occupants à l’intérieur. Règle générale, elles doivent être situées le plus loin possible des évacuations d’air vicié (voir le tableau Dégagements minimaux par rapport à une prise d’air neuf). Les prises d’air neuf doivent être munies de grille pare-oiseaux et d’un accès permettant le nettoyage des débris.

Conversion en changement d’air à l’heure (CAH) d’un débit en L/ s :
CAH = [3,6 x débit d’air extrait (L/ s)] ÷ Volume du local (m³)

L’apport d’air doit être de 100 % d’air neuf pour les locaux « propres » suivants :

• salles de jeux;
• salles à manger;
• dortoirs et pouponnières;
• bureaux.

L’air est ensuite transféré vers les locaux « viciés » suivants :

• cuisine (hotte de cuisine, lave-vaisselle, etc.);
• salle pour les couches souillées et buanderie;
• toilettes;
• vestiaires;
• salle mécanique et chambre à déchets;

Enfin, il ressort à l’extérieur par une sortie d’air vicié.

Débit d’air évacué

Toujours selon les mêmes règles de l’art, l’air vicié à évacuer doit être de l’ordre de :

• 1,5 L / s*m² pour la cuisine;
• 25 L / s par salle de toilette (considérée ici comme privée, c’est-à-dire utilisée par une seule personne à la fois);
• 5 L / s*m² pour le vestiaire où se dévêtent les enfants;
• Salle de déchets ou des couches souillées : 6 CAH;
• Rangement de produits ménagers : 5 CAH;
• Salle mécanique sans réservoir à mazout : 3 CAH;
• Salle mécanique avec réservoir à mazout : 6 CAH.

La localisation des sorties d’air vicié est moins importante que celles des prises d’air neuf. Il faut néanmoins s’assurer qu’elles ne contaminent pas ces dernières.

La CNESST recommande également que le débit évacué mécaniquement soit toujours supérieur d’environ 0,2 changement d’air à l’heure par rapport au débit d’air neuf (pression négative).

Comment maintenir une pression négative
Par exemple, chaque étage d’une garderie de 3 étages présente une superficie de 10 m par 15 m et une hauteur de 2,3 m. Pour obtenir une pression négative de 0,2 CAH en suivant les recommandations de la CNESST, il faut maintenir un débit aéraulique déficitaire de :
Q = (Vg x CAH) ÷ 3,6
   Vg (volume de la garderie) =
   (10 m x 15 m x 2,3 m) × 3 étages = 1035 m³
   CAH = 0,2
   3,6 = m3 / 1000 L × 3600 s/ h
Q = (1035 m³ × 0,2) ÷ 3,6
Q (négatif) = 57,5 L/ s

Température intérieure (°C) et pourcentage d’humidité relative (%)

Le Règlement sur les services de garde éducatifs à l’enfance (c. S-4.1.1, r.2) exige aux articles 30 et 32 que :

• la température des locaux soit maintenue de façon constante à au moins 20 °C;
• le pourcentage d’humidité relative dans un sous-sol ne dépasse pas 50 % en toute saison;
• les aires de jeux maintiennent un pourcentage d’humidité relative d’au moins 30 % en hiver.

1) Chauffage
Pour répondre aux exigences du Règlement et par souci du confort des enfants et du personnel, une attention doit être apportée quant au choix du système de CVCA. En effet, l’ASHRAE recommande de favoriser un système silencieux (voir plus loin pour les normes phoniques), sans courant d’air et qui fait que les planchers sur lesquels jouent les enfants soient tempérés. Pour ce faire, les bouches de soufflage d’air chaud doivent être localisées de manière à ce que ces planchers soient maintenus à une température de 24 °C (sans jamais que les locaux descendent sous 20 °C), sans courants d’air. De plus, tant ces bouches de soufflage que les grilles de retour d’air ne devraient être situées à des endroits susceptibles d’être obstrués par du matériel du local ou atteignables par les enfants.

Le choix de l’équipement de chauffage est également important pour ces lieux. Il n’est pas recommandé d’installer des plinthes électriques (par exemple) puisqu’elles sont installées au sol et que les enfants risquent de se blesser en y touchant ou en y insérant de petits objets. L’installation de planchers chauffants dans les pièces où jouent les enfants s’avère une idée judicieuse quant à la sécurité et à l’efficacité énergétique.

2) Humidité relative
Pour maintenir un taux d’humidité relative en hiver d’au moins 30 % tel que requis par le Règlement (voir ci-haut), les aires de jeux doivent être munies d’une fenestration de très bonne qualité afin d’éviter la condensation et les conséquences qui en découlent. Les responsables de cette spécialité ont avantage à consulter le tableau tiré du guide La qualité de l’air dans les services de garde préscolaires – Guide d’intervention de la CNESST qui permet de déterminer, selon le vitrage choisi, les risques de condensation.

Le choix du système d’humidification est aussi important pour satisfaire aux barèmes du Règlement, qui recommande un humidificateur fournissant de la vapeur sèche stérile par vaporisation de l’eau à une température d’au moins 100 °C. Cela peut être fait à l’aide d’un générateur de vapeur et d’une buse d’alimentation installée dans le conduit. Un bac de drainage y sera également installé en cas de mauvais fonctionnement de l’appareil. Il faut également prévoir une protection de surhumidification en aval de l’humidificateur réglé à un maximum de 70 % HR.

Dans tous les cas, un humidificateur à tambour avec eau stagnante qui nécessite un entretien régulier représente un choix inapproprié pour ce type d’établissement.

Bruit du système de ventilation

Les règles de l’art recommandent qu’un très faible niveau sonore soit émis par le système de CVCA dans ces établissements, étant donné les caractéristiques particulières de cette clientèle. L’ASHRAE HVAC Handbook recommande de ne pas dépasser un niveau de pression sonore de :

• 25 à 30 RC dans les locaux où jouent / dorment les enfants;
• ≤ 40 RC dans les locaux réservés au personnel.

La valeur « RC »² est un critère de performance et ne doit pas être confondue avec les décibels (dB). La méthode selon les valeurs RC (Room Criteria Method) est la plus favorisée pour évaluer le niveau sonore des systèmes de CVCA. Il est préférable d’aborder ce sujet avec l’architecte ou l’ingénieur du projet afin de s’assurer de ne pas dépasser ses barèmes. Il est recommandé de choisir un ventilateur silencieux et, dans l’impossibilité de sélectionner un appareil peu bruyant, il peut être envisageable d’utiliser un atténuateur phonique (permettant son entretien). Un réseau de conduits d’air et de bouches de soufflage à faible perte de charge réduit également le bruit perçu. Cependant, il n’est pas recommandé par la CNESST d’utiliser un isolant acoustique à l’intérieur même des conduits, car cela peut favoriser la formation de micro-organismes qui peuvent proliférer et contaminer l’air.

Autres recommandations pertinentes

• Selon les établissements, la ventilation doit être mise en marche 2 heures avant l’arrivée des occupants et arrêtée 1 heure après leur départ. Puisque les garderies sont habituellement en activité entre 6 h et 19 h, le système de CVCA devrait fonctionner entre 12 et 14 heures par jour quand la garderie est fréquentée. Les nuits et les fins de semaine, le système peut être mis en mode Économie d’énergie.
• Informez le propriétaire et le personnel du service de garde de l’importance de faire effectuer régulièrement un entretien du système de CVCA par un entrepreneur qualifié. Vous pouvez remettre au propriétaire une grille de vérification périodique, comme celle suggérée par la CNESST au lien suivant : https://www.cnesst.gouv.qc.ca/Publications/200/Documents/ dc_200_16062.pdf

D’après les données de ASHRAE-62.1 Ventilation for Acceptable Indoor Air Quality.

1 - Pour les maternelles et les écoles primaires, ils sont spécifiquement visés par d’autres recommandations dans les règles de l’art de l’ASHRAE HVAC Handbook et de l’ASHRAE-62.1 Ventilation for Acceptable Indoor Air Quality.
2 - Pour plus de détails sur les critères de bruit RC, consultez le chapitre 48 Noise And Vibration Control du HVAC Applications Handbook de l’ASHRAE.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

Document(s)

• fbp2020ba-3web_542.pdf

Rappelons que, depuis l’entrée en vigueur du Règlement modifiant le Code de construction du Québec (CCQ), pour favoriser l’efficacité énergétique des bâtiments (partie 11 du chapitre I, Bâtiment), il est obligatoire d’installer un ventilateur récupérateur de chaleur (VRC ou VRE) dans les nouvelles constructions d’habitations de 3 étages et moins et de 600 m² et moins.

De plus, de nombreux propriétaires améliorent la performance énergétique de bâtiment, encouragés par plusieurs programmes gérés par différents paliers de gouvernement. Ces améliorations font en sorte que l’enveloppe du bâtiment devient plus étanche. En conséquence, l’installation d’un VRC peut aussi être nécessaire dans les habitations existantes.

Ces bâtiments se retrouvent ainsi équipés d’un système supplémentaire souvent difficile à comprendre et surtout à contrôler efficacement. Il est possible de vivre des situations où un VRC fonctionne à des températures très basses, ce qui aura tendance à « surventiler » le bâtiment. Cette trop grande ventilation asséchera considérablement l’air ambiant, occasionnant ainsi une moins bonne qualité de l’air.

De plus, le fonctionnement d’un VRC pendant les périodes de grandes chaleurs peut générer une augmentation du taux d’humidité relative dans la maison. Il est donc important que l’utilisateur connaisse les limites de l’utilisation de son VRC et des besoins de son bâtiment en ventilation mécanique.

La présente fiche Bonnes pratiques vise à démontrer les besoins en ventilation mécanique d’une habitation selon l’étanchéité aux infiltrations d’air naturelles de l’enveloppe, notamment dues aux effets du vent et de cheminée. Cette démonstration est basée sur les exigences en ventilation tirées de la norme ASHRAE 62.2 Ventilation and Acceptable Indoor Air Quality in Low-Rise Residential Buildings.

Il s’agit ici d’un parallèle général entre la ventilation naturelle et mécanique afin de mieux comprendre et d’expliquer à l’utilisateur le fonctionnement et les impacts de l’utilisation de son VRC.

Les besoins des occupants peuvent différer grandement. Une personne désireuse d’obtenir davantage de changements d’air tout au long de l’année peut faire fonctionner son VRC en tout temps. Les coûts liés à son fonctionnement seront toutefois plus élevés, car l’air très chaud et humide entrant pendant la saison estivale devra être climatisé, et l’air beaucoup plus sec entrant pendant les périodes très froides devra être chauffé et humidifié.

L’idée est de donner l’information pour que l’utilisateur puisse choisir le mode de fonctionnement, le temps d’utilisation et connaître l’impact de ses choix sur la qualité de l’air du bâtiment et sur sa facture d’énergie.

Besoin en ventilation

Nos bâtiments sont maintenant beaucoup plus efficaces, grâce notamment à des pertes (hiver) et des gains (été) de chaleur moindres. L’amélioration de l’étanchéité à l’air contribue à améliorer la qualité de l’enveloppe, mais aussi à réduire cet impact sur les pertes et les gains de chaleur. Toutefois, elle a également réduit le renouvellement de l’air naturel, conservant ainsi plus longtemps l’humidité et les contaminants à l’intérieur avant d’être évacué de façon naturelle. C’est donc la raison pour laquelle la ventilation mécanique est essentielle à la bonne qualité d’air du logement.

Cet apport d’air neuf est fait par le biais de la ventilation naturelle générée par les fuites d’air et par la ventilation mécanique qui vient combler le manque à ventiler.

Ventilation naturelle

La ventilation naturelle causée par l’effet du vent crée une différence de pression entre l’intérieur et l’extérieur, ce qui entraîne des infiltrations d’un côté et des exfiltrations au mur opposé. L’autre cause de la ventilation naturelle est l’effet cheminée, c’est-à-dire que l’air chaud qui possède une masse volumique moins grande monte, créant ainsi une différence de pression entre le bas et le haut du bâtiment. Cette différence entraîne des infiltrations au bas du bâtiment et des exfiltrations dans le haut. La ventilation naturelle peut également se faire en ouvrant tout simplement les fenêtres du bâtiment.

Ventilation naturelle versus ventilation mécanique

Tel que mentionné précédemment, la ventilation naturelle ne peut à elle seule combler les besoins en ventilation totale (naturelle et mécanique), du moins pour la grande majorité des bâtiments construits depuis les années 1990 (construction plus étanche).

Afin d’illustrer les besoins en ventilation totale, nous avons pris 2 modèles de maisons, plain-pied (bungalow) et maison à 2 étages (cottage), et ce, pour 2 périodes de construction soit 1990 et 2011.

Les caractéristiques des bungalows :

• 2 chambres à coucher
• Volume de la maison : 307 m³ (10 840 pi³)
• Hauteur des murs hors-sol de la résidence : 4,20 m (13,78 pi)
• Superficie : 118,2 m² (1 272,3 pi²)
• Tests d’infiltrométrie1 : 4,50 changement d’air à l’heure (CAH)@50 Pascal (Pa) pour la maison construite en 1990 et 3,08 CAH@50 Pa pour celle construite en 2011

Les caractéristiques des cottages :

• 3 chambres à coucher
• Volume de la maison : 460 m³ (16 243 pi³)
• Hauteur des murs hors-sol de la résidence : 6,91 m (22,67 pi)
• Superficie : 183,91 m² (1 979,7 pi²)
• Tests d’infiltrométrie¹ : 4,50 CAH@50 Pa pour la maison construite en 1990 et 3,08 CAH@50 Pa pour celle construite en 2011

Norme ASHRAE 62.2

La norme ASHRAE 62.2 considère que pour une qualité d’air intérieure acceptable, une ventilation totale qui équivaut à 0,15 L/s par m² plus 3,5 L/s par chambre à coucher est nécessaire. La norme considère qu’il y a 2 personnes dans la chambre à coucher principale.

Q total = 0,15 L/s X m² + 3,5 L/s X (nombre de chambre à coucher + 1)

Bungalow 1990 et 2011
Q total = 0,15 L/s X 118,2 m² + 3,5 L/s X (2 + 1)
Q total = 28,34 L/s (60 pi³/min)

Cottage 1990 et 2011
Q total = 0,15 L/s X 183,91 m² + 3,5 L/s X (3 + 1)
Q total = 41,59 L/s (88 pi³/min)

Chapitre I, Bâtiment

La capacité d’extraction totale en régime normal du ventilateur principal en saison de chauffe selon le code est représentée dans le tableau 9.32.3.3. suivant :

Nous comparons donc ces exigences avec les résultats de l’utilisation du logiciel HOT2000/AIM-2 qui détermine le CAH naturel en pi³/min selon le type et l’étanchéité du bâtiment. Afin d’utiliser adéquatement le logiciel, en plus des caractéristiques des habitations, nous avons besoin des renseignements suivants :

• Température intérieure utilisée lors de la saison de chauffe : 22 °C
• Emplacement du bâtiment : banlieue de Québec, à l’abri par des arbres.
• Répartitions des fuites d’air : 20 % par le plafond, 65 % par les murs et 15 % par le toit.

Le logiciel HOT2000/AIM-2 fait une moyenne des températures et des vents pour tous les mois de l’année pour la ville de Québec.

Les résultats du logiciel ont été compilés dans les graphiques suivants :

A- Température extérieure moyenne (˚C) B - Vitesse moyenne (km/h) Infiltrations d’air naturelles, moyennes mensuelles selon HOT2000/AIM Besoin de ventilation totale selon ASHRAE 62,2 Infiltrations d’air naturelles + ventilation mécanique selon le tableau 9.32.3.3. du Code de construction du Québec

Les résultats présentés aux graphiques 1 à 4 démontrent que les infiltrations d’air naturelles sont inversement proportionnelles aux températures extérieures. Les besoins en ventilation mécanique sont donc moins élevés en hiver qu’en été. L’occupant a alors avantage à faire fonctionner son VRC différemment selon la saison.

Fonctionnement en saison hivernale

Pour la saison hivernale (décembre à mars), les résultats obtenus aux graphiques 1 à 4 démontrent que la ventilation naturelle combinée à la capacité de ventilation du VRC en régime normal excède le besoin de ventilation totale suggéré par la norme ASHRAE 62.2. Il y aura donc « surventilation » du bâtiment si l’occupant fait fonctionner son VRC de façon continue. Dans ce cas, le fonctionnement du VRC en mode basse vitesse ou intermittent peut être envisagé afin d’éviter d’assécher l’air du logement ou d’entraîner un surplus des coûts énergétiques. Si l’occupant désire malgré tout avoir davantage d’air frais dans son logement en saison hivernale, il doit idéalement l’humidifier avant de le distribuer dans les pièces.

Fonctionnement en mi-saison

Pour la mi-saison (avril-mai et octobre-novembre), les résultats varient selon le type d’habitation (bungalow ou cottage) et l’année de construction (1990 ou 2011). Les infiltrations d’air sont plus importantes dans le cottage que dans le bungalow; principalement parce que l’effet de cheminée est plus important dans le cottage (celui-ci possède un étage de plus que le bungalow). Quant à l’année de construction, les habitations de 1990 ont plus d’infiltrations d’air que celles de 2011, simplement parce qu’elles sont moins étanches. Le cottage de 1990 (graphique 3) aura donc tendance à être « surventilé », alors qu’à l’inverse, le bungalow de 2011 (graphique 2) aura tendance à être « sous-ventilé ». La différence par rapport au besoin de ventilation totale est toutefois moins importante qu’en saison hivernale. Il est donc préférable que l’occupant fasse fonctionner son VRC en régime normal afin d’atteindre une qualité d’air intérieur acceptable. Il peut réajuster au besoin en mode basse vitesse ou intermittent si l’air du logement devient trop sec.

Fonctionnement en saison estivale

Pour la saison estivale (juillet à septembre), les résultats obtenus aux graphiques 1 à 4 démontrent que le logement aura tendance à être « sous-ventilé », et ce, malgré l’apport du VRC en régime normal. Dans ce cas, l’occupant peut envisager d’éteindre son VRC et d’ouvrir les fenêtres. Cette solution n’est toutefois pas envisageable si l’occupant souhaite climatiser son logement et/ou filtrer l’air extérieur. Dans ce cas, l’occupant doit prévoir un appareil de climatisation pour refroidir et déshumidifier l’air et peut utiliser son VRC en mode haute vitesse au besoin.

Chaque personne est différente. Il se peut qu’une personne décide d’arrêter complètement la ventilation mécanique lorsque les températures sont froides et qu’en été, cette même personne décide de la laisser fonctionner. L’idée est de faire comprendre à l’utilisateur l’impact de ses choix lorsque vient le temps de ventiler mécaniquement.

1 - Statistiques reçues de l’entreprise Legault-Dubois Experts–Conseils en bâtiment dans le cadre du programme Rénoclimat. Notez que ceci représente une moyenne de plusieurs maisons.

Références
Cette fiche Bonnes pratiques a été inspirée lors d’une réunion du Réseau en ventilation et qualité de l’air intérieur des habitations (RVQAIH).

Documents utilisés
Logiciel HOT2000/AIM-2 de CanmetÉNERGIE - Ressources naturelles Canada
Norme ASHRAE 62.2 Ventilation and Acceptable Indoor Air Quality in Low-Rise Residential Buildings.
Parties 9 et 11 du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

Document(s)

• fbp2020ba-4web_977.pdf

Installation du VRC

Voici les principaux éléments à considérer lors de l’installation d’un VRC :

• les directives du fabricant;
• l’emplacement;
• l’accessibilité;
• la condensation;
• le bruit et la vibration; et
• la prise d’air extérieur et la bouche d’extraction.

Le VRC doit être installé conformément aux directives du fabricant. Les recommandations qui suivent complètent au besoin l’information déjà fournie par le fabricant. Les exigences du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec et de l’ensemble des normes en vigueur doivent être considérées comme des normes minimales à respecter.

Le VRC doit être installé dans un endroit chauffé afin de minimiser la condensation et d’empêcher le gel du condensat dans l’évacuation. Toutefois, il ne doit jamais être installé dans un garage, même chauffé. Cela risque d’introduire des contaminants dans le logement. L’emplacement idéal pour un VRC est plutôt au sous-sol ou dans un local technique. Il faut aussi prévoir une source d’alimentation électrique à proximité de l’appareil afin de le brancher.

Le VRC doit rester accessible à des fins d’utilisation, d’inspection, d’entretien, de réparation et de nettoyage. Il faut aussi prévoir un espace suffisant pour qu’il soit facile de changer les filtres.

Le VRC doit être installé de manière à évacuer l’eau de condensation. L’évacuation de l’eau de condensation se fait généralement par un tuyau d’évacuation flexible de 3/4 po de diamètre nominal. Une boucle doit être formée à même le tuyau de manière à obtenir un siphon qui évitera toute remontée d’odeur dans le VRC. Le tuyau assurant l’évacuation de l’eau de condensation doit être raccordé indirectement au réseau d’évacuation conformément au chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec (voir la fiche Bonnes pratiques PL-68). Si l’eau de condensation ne peut pas être acheminée au réseau d’évacuation par gravité, il faut utiliser une pompe à condensats.

Le VRC doit être installé de manière à réduire la transmission du bruit et des vibrations aux espaces occupés. La méthode courante consiste à suspendre l’appareil au moyen de supports souples, généralement des sangles, fixés à la structure de l’habitation. Il est aussi recommandé d’utiliser de courtes sections de conduit flexible pour raccorder le VRC aux conduits de ventilation rigides. Cela permet de réduire la transmission des vibrations de l’appareil aux conduits. Dans tous les cas, il vaut mieux installer le VRC le plus loin possible des lieux de repos comme les chambres à coucher et la salle de séjour.

Les conduits d’alimentation et d’évacuation du côté froid du VRC doivent être isolés avec des matériaux ayant une résistance thermique RSI d’au moins 0,7 (R d’au moins 4)* [chapitre I, Bâtiment : RSI 0,5], afin d’éviter la formation de condensation. C’est pourquoi il est recommandé d’utiliser des conduits flexibles pré-isolés. Toutefois, comme ce type de conduit impose une grande résistance à l’air, le VRC doit être installé à proximité de sa prise d’air extérieur et de sa bouche d’extraction afin d’en limiter la longueur. Pour minimiser la résistance à l’air, les conduits flexibles doivent être bien tendus et bien supportés. Quant aux conduits de distribution et de reprise, du côté chaud du VRC, il est préférable qu’ils soient en tôle galvanisée.

La prise d’air extérieur du VRC doit être située là où il y a le moins de risques d’aspirer des contaminants dans le logement. Il est donc recommandé de l’installer à au moins 1830 mm (72 po)* [chapitre I, Bâtiment : 900 mm] de la bouche d’extraction du VRC et de toute autre bouche d’extraction ou source de contaminants. La prise d’air extérieur et la bouche d’extraction du VRC doivent être soumises à une égale pression de vent, donc sur une même façade, et situées à une hauteur d’au moins 457 mm (18 po)* [chapitre I, Bâtiment : 100 mm pour l’extraction] au-dessus du sol ou de toute surface horizontale pour éviter toute obstruction par la neige. Elles doivent aussi être protégées par une grille anti-vermine et par un dispositif qui empêche l’infiltration d’eau de pluie. La grille contre la vermine doit être résistante à la corrosion et ne pas restreindre le débit d’air. Finalement, la prise d’air doit être clairement identifiée de manière à pouvoir être repérée facilement à l’extérieur.

Raccordement du VRC au système de chauffage à air pulsé

Lorsqu’un VRC est jumelé à un système de chauffage à air pulsé, le conduit de distribution d’air extérieur, du côté chaud du VRC, est raccordé au conduit de reprise d’air du système de chauffage. Ce raccordement doit être conforme aux indications du fabricant et effectué à au moins 3 m (120 po) en amont du raccordement au générateur d’air chaud. Cela assure un mélange d’air adéquat de l’air extérieur et de l’air de retour avant d’atteindre le générateur d’air chaud. Règle générale, la température de mélange ne doit pas être inférieure à 15,5 °C avant d’être introduite dans le générateur d’air chaud.

Le conduit de reprise d’air, du côté chaud du VRC, peut être raccordé au conduit de reprise d’air du système de chauffage à air pulsé ou il peut récupérer l’air directement dans les pièces de l’habitation. S’il est raccordé au conduit de retour du système de chauffage, il doit l’être à au moins 1 m (40 po) en amont du raccordement du conduit de distribution de l’air extérieur.

Si le VRC n’a pas de registre de régulation de débit intégré pour l’alimentation et l’extraction, il faut en installer dans le conduit de distribution et dans le conduit de reprise, le plus près possible du VRC. Les débits d’alimentation et d’extraction du VRC doivent être équilibrés de manière à ce que l’écart entre les deux ne dépasse pas 10 %.

Température de mélange

À moins d’indication contraire du fabricant, la température de mélange ne doit pas être inférieure à 15,5 °C avant d’être introduite dans le générateur d’air chaud. Cette température peut être déterminée à l’aide de la formule suivante :

où :
T  indique une température;
Q  indique un débit;
Q_total  = Qalim + Qrecirc

La température d’alimentation (T_alim) à la sortie d’un VRC peut être déterminée par la formule suivante :

où :
T_alim : Température extérieure pour janvier à 2,5 % (voir l’annexe C du chapitre I, Bâtiment), parce qu’il faut considérer la journée la plus froide de l’année;
E : Efficacité sensible apparente du VRC à la température extérieure.

Exemple de calcul

Une municipalité où la température extérieure pour janvier à 2,5 % est de -25 °C. L’air évacué du système a une température (T_retour) de 20 °C lorsqu’il pénètre dans le VRC dont l’efficacité sensible apparente est de 60 % à -25 °C. La température d’alimentation à la sortie du VRC est la suivante :

Le débit d’air recirculé du système est de 200 L / s (425 pcm) à 20 °C. Ce débit d’air recirculé est mélangé au débit d’air d’alimentation de 33 L / s (70 pcm) à 2 °C avant de pénétrer dans le générateur d’air chaud. La température de mélange à l’entrée du générateur est :

Dispositif de commande du VRC

Le VRC doit être équipé d’un dispositif de commande situé dans l’aire de séjour du logement. Ce dispositif doit être facilement accessible et clairement identifié. De plus, afin de permettre en tout temps à l’utilisateur de mettre le VRC en mode « arrêt », le dispositif de commande doit correspondre à l’un des types suivants :

• un interrupteur manuel; ou
• un dispositif de contrôle automatique auquel est incorporée une commande manuelle prioritaire.

Le ventilateur du générateur d’air chaud doit être raccordé et asservi au dispositif de commande en question de manière à fonctionner simultanément avec le VRC, même lorsqu’il n’y a pas de demande de chauffage.

Références

• Section 9.32. Ventilation de la division B du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec.
• Residential Mechanical Ventilation de l’HRAI publié en
• Les exigences techniques Novoclimat – Volet

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

Document(s)

• fbp2020ch-1web_950.pdf

Le flux thermique (heat flow rate) est une quantité d’énergie thermique (chaleur) transmise par unité de temps. Il s’exprime en joule par seconde (J/s) ou en watt (W) dans le système international d’unités (1 J/s = 1 W) ou en British thermal unit per hour (Btu/h) dans le système impérial d’unités (1 W équivaut à 3,412 Btu/h). Dans ce contexte, le terme besoin fait référence à la puissance requise pour compenser l’effet du flux thermique.

En d’autres termes, l’estimation des besoins en chauffage consiste à calculer le rythme auquel le bâtiment perd sa chaleur dans les pires conditions hivernales. Pour maintenir une température confortable à l’intérieur du bâtiment, les pertes de chaleur doivent être compensées par un apport de chaleur équivalent. Le but du calcul est de déterminer la puissance nette totale requise dans ce bâtiment. Il s’agit d’une étape primordiale dans le processus de conception d’un système de chauffage.

Ce genre de calcul comprend inévitablement une marge d’erreur puisqu’il dépend de plusieurs données imprécises et/ou constamment variables. Le but du calcul est toutefois de faire une estimation qui se rapproche le plus possible de la réalité. La marge d’erreur doit donc être raisonnable. Estimer les besoins en chauffage d’un bâtiment en se fiant seulement à la surface de plancher ne constitue pas une méthode de calcul appropriée. Elle néglige trop de facteurs pour être représentative des besoins réels du bâtiment.

Une méthode de calcul appropriée doit être basée sur des notions de transfert de chaleur et doit considérer au moins les facteurs suivants :

• la température intérieure désirée;
• la température extérieure en fonction des journées les plus froides de l’année;
• la surface et la résistance thermique des parois exposées (murs, toit, plancher sur sol, portes, fenêtres); les parois exposées sous le niveau du sol doivent aussi être considérées dans le calcul;
• l’infiltration d’air extérieur et/ou l’exfiltration d’air vers l’extérieur (fuites d’air);
• le débit d’air neuf introduit par ventilation mécanique (si applicable).

D’autres facteurs comme les gains solaires, les gains de chaleur interne (éclairage, occupants, etc.) et l’emmagasinage de chaleur ont aussi une influence sur le bilan thermique d’un bâtiment. Toutefois, ils sont généralement négligés lors de l’estimation des besoins en chauffage afin d’obtenir un résultat en fonction des pires conditions possibles.

Besoins en chauffage par pièce

Tel que mentionné, l’estimation des besoins en chauffage d’un bâtiment permet de déterminer la puissance nette totale du ou des appareils de chauffage à installer. Cependant, pour être en mesure de bien répartir la chaleur dans le bâtiment, il faut aussi connaître les besoins en chauffage de chacune des pièces. Il est donc préférable de procéder au calcul des pertes thermiques de chaque pièce séparément. Ces résultats peuvent ensuite être additionnés pour obtenir une valeur pour le bâtiment en entier.

Notions de base en transfert de chaleur

Le phénomène de transfert de chaleur survient dès qu’il y a différence de température dans un milieu ou entre plusieurs milieux. Le milieu plus chaud cède alors de l’énergie thermique (chaleur) au milieu plus froid. En hiver, un bâtiment transmet donc inévitablement une partie de sa chaleur vers l’extérieur.

Une grande partie de ce transfert est causée par le phénomène de conduction thermique, un mode de transmission de chaleur engendré par l’agitation moléculaire. Contrairement à la convection, la conduction se produit sans déplacement de matière.

La conduction thermique constitue la principale cause du transfert de chaleur par les parois exposées du bâtiment (murs, portes, fenêtres, etc.). La valeur du flux thermique unidirectionnel engendré par conduction au travers d’une paroi peut être calculée de la manière suivante :

où :
q      est le flux thermique transmis au travers de la paroi, en watt (W);
A      est la surface exposée de la paroi (perpendiculaire au flux), en m²;
k       est la conductivité thermique de la paroi, en W/(m•°C);
L       est l’épaisseur de la paroi (dans le sens du flux), en mètre (m);
∆T    est la différence de température entre les deux côtés de la paroi, en °C.

Il est toutefois plus fréquent d’utiliser la résistance thermique que la conductivité thermique dans le domaine du bâtiment. Pour une paroi, la résistance thermique correspond à :

où :
RSI      est la résistance thermique de la paroi, en m²•°C/W

En utilisant la résistance thermique plutôt que la conductivité thermique, la formule du flux thermique unidirectionnel engendré par conduction au travers d’une paroi devient :

La résistance thermique est généralement identifiée par les lettres RSI dans le système international d’unités et elle s’exprime en m²•°C/W. C’est pour la distinguer de la résistance thermique en système impérial, identifiée par la lettre R et qui s’exprime en pi²•°F•h/Btu.

Pour en savoir plus sur le transfert de chaleur et la conduction thermique, il est recommandé de consulter d’autres ouvrages pour se familiariser avec les concepts suivants :

• les valeurs RSI des différents matériaux utilisés en construction;
• les méthodes pour calculer la valeur RSI totale d’une paroi constituée d’un assemblage de plusieurs matériaux;
• la résistance thermique des pellicules d’air à la surface des parois (liée au phénomène de convection);
• la conduction au travers du sol (pour les parois au sous-sol ou les planchers sur sol).

Considérer le débit d’air neuf introduit par ventilation mécanique

En hiver, l’air neuf acheminé de l’extérieur vers l’intérieur par ventilation mécanique est plus froid que l’air ambiant intérieur du bâtiment. Il ajoute donc une charge au système de chauffage et doit être considéré lors de l’estimation des besoins en chauffage du bâtiment. Le flux thermique absorbé par l’air neuf peut être calculé de la manière suivante :

où :
q         est le flux thermique absorbé par l’air neuf, en J/s ou W;
c_p       est la capacité thermique de l’air, en J/(kg•°C);
ρ         est la masse volumique de l’air, en kg/m³;
10 ^-3   est un facteur de conversion, en m³/L (10 -3 m³/L ou 1 m³/(1000 L));
Q_v       est le débit d’air neuf introduit dans le bâtiment, en L/s;
∆T      est la différence de température entre les deux côtés de la paroi, en °C;
εs       est l’efficacité sensible du ventilateur récupérateur de chaleur (VRC) en notation décimale (utiliser 0 s’il n’y a pas de VRC).

La capacité thermique de l’air à 20 °C et à pression atmosphérique est d’environ 1000 J/(kg•°C) et sa masse volumique est d’environ 1,2 kg/m³ : *

Puisque ce sont les conditions de température et de pression qui existent généralement dans un bâtiment, il est possible de simplifier la formule du flux thermique absorbé par l’air neuf de la manière suivante :

La norme CSA F280

Pour déterminer la puissance des appareils de chauffage desservant un seul logement, l’article 9.33.5.1. Puissance des appareils de chauffage du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec exige d’utiliser la norme CSA F280 Détermination de la puissance requise des appareils de chauffage et de refroidissement résidentiels. Les températures de calcul doivent toutefois être conformes à la section 9.33.3. du code :

• température intérieure de calcul (article 9.33.3.1.) : 22 °C pour tout espace occupé, 18 °C pour tout sous-sol non aménagé et 15 °C pour tout vide sanitaire chauffé;
• température extérieure de calcul (article 9.33.3.2. et paragraphe 1.1.3.1.2)) : température extérieure hivernale indiquée à l’annexe C du code pour janvier à 2,5 %, en fonction de la région (ex. : -23 °C pour Montréal).

La section 5 de la norme CSA F280 fournit une méthode pour calculer la perte de chaleur totale d’un bâtiment et, par conséquent, pour déterminer la puissance nette totale du ou des appareils de chauffage à installer. Cette méthode tient compte des pertes de chaleur suivantes :

• perte de chaleur par conduction au-dessus du sol;
• perte de chaleur par conduction en sous-sol;
• perte de chaleur par renouvellement d’air (infiltrations, fuites d’air et ventilation mécanique);
• perte de chaleur par les conduits (pour les systèmes de chauffage à air pulsé);
• perte de chaleur par la tuyauterie (pour les systèmes de chauffage hydronique).

Les pertes de chaleur ci-dessus sont calculées pour chaque pièce. La perte de chaleur totale du bâtiment est la somme des pertes de chacune des pièces. La puissance nette totale du ou des appareils de chauffage à installer ne doit pas être inférieure à 100 % de la perte de chaleur totale calculée pour le bâtiment.

La norme F280 fournit aussi des valeurs de résistance thermique pour différents matériaux de construction ainsi qu’une méthode pour calculer la valeur RSI totale d’un assemblage de plusieurs matériaux.

Calculateur de pertes et de gains thermiques et formation

L’estimation des besoins en chauffage d’un bâtiment prend du temps. C’est ce qui explique qu’elle est parfois négligée au cours du processus de conception d’un système de chauffage.

Heureusement, il existe une variété de logiciels conçus spécialement pour faire ce type d’estimation à l’aide d’un ordinateur. Ces logiciels permettent de calculer les besoins en chauffage bien plus rapidement que la méthode sur papier.

À ce sujet, la CMMTQ met à la disposition de ses membres le calculateur Pertes et gains thermiques.

De plus, la formation Pertes et gains thermiques de 16 heures est offerte par la CMMTQ. Cette formation traite, entre autres, de la norme CSA F280 et du calculateur mentionné ci-dessus.

* À noter que ces valeurs sont valables pour de l’air sec. Pour déterminer précisément la capacité thermique et la masse volumique de l’air, il faut aussi tenir compte de son taux d’humidité. Par exemple, pour les mêmes conditions de température et de pression mentionnées dans le texte, l’air à 50 % d’humidité relative a une capacité thermique d’environ 1014 J/(kg•°C) et une masse volumique d’environ 1,19 kg/m³. Ces différences ont toutefois peu d’impact sur le résultat final dans le présent contexte. Elles peuvent donc être négligées.

Références

- Section 9.33 Chauffage et conditionnement d’air de la division B du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec, et Code national du bâtiment – Canada 2005 (modifié), Conseil national de recherches du Canada.

• Norme CSA F280 Détermination de la puissance requise des appareils de chauffage et de refroidissement résidentiels, Le Groupe CSA.
• Handbook Fundamentals, chapitres 14 à 19 « Load and energy calculations »,
• Modern Hydronic Heating, 3rdedition, chapitre 2 « Heating Load Estimates », John Siegenthaler, éditions
• Fundamentals of Heat and Mass Transfer, 6thedition, chapitre 1 « Introduction », Incropera, DeWitt, Bergman et Lavine, éditions John Wiley &

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2020ch-2web_594.pdf

En concevant le système, il faut considérer que, lors du démarrage ou de l’arrêt de la pompe, la pression reste la même au point de raccordement du réservoir d’expansion. Si cette particularité n’est pas prise en compte, le système peut contenir des zones où la pression sera inférieure à la pression atmosphérique. Il est donc préférable de bien prévoir l’emplacement du réservoir d’expansion afin d’éviter les risques d’aspiration d’air et de cavitation dans le système.

Le rôle du réservoir d’expansion

L’eau prend de l’expansion à mesure qu’elle est chauffée. Cette augmentation de volume est impossible à contenir puisque l’eau est un fluide incompressible. Sans réservoir d’expansion, la pression engendrée par l’augmentation du volume de l’eau peut déclencher l’ouverture de la soupape de décharge et peut aussi endommager des composants du système. Le rôle du réservoir d’expansion consiste à compenser pour le surplus de volume engendré par le chauffage de l’eau, afin d’éviter des hausses de pression trop importantes.

Le point de maintien de la pression et les risques liés à un réservoir mal situé

Le point de maintien de la pression (point of no pressure change) correspond à l’endroit où le réservoir d’expansion est raccordé au système de chauffage hydronique. La pression à cet endroit fluctue seulement en fonction de la variation du volume de l’eau dans le système. Cela veut donc dire que la pression reste la même à cet endroit peu importe si la pompe circulatrice est en marche ou à l’arrêt.

Prenons par exemple un système qui, une fois l’eau chauffée à la température de consigne, a une pression manométrique de 140 kPa (20 lb / po²) au point de raccordement du réservoir d’expansion. Présumons que la pompe circulatrice de ce système génère un pied de charge de 6 m (20 pi), ce qui correspond approximativement à un différentiel de pression de 60 kPa (8,5 lb / po²)¹. Rappelons que la pression au point de raccordement du réservoir d’expansion demeure la même que la pompe soit en marche ou non.

Par conséquent, si le réservoir est situé directement du côté aspiration de la pompe et que celle-ci est mise en marche, la pression au réservoir restera à 140 kPa (20 lb / po²) et la pression du côté refoulement de la pompe s’élèvera à 220 kPa (28,5 lb / po²), tel qu’illustré au schéma 1.

Cependant, si le réservoir est situé directement du côté refoulement de la pompe et que celle-ci est mise en marche, la pression au réservoir restera à 140 kPa (20 lb / po²) et la pression du côté aspiration de la pompe chutera à 80 kPa (11,5 lb / po²), tel qu’illustré au schéma 2.

Dans un système à basse pression, lorsque le réservoir d’expansion est situé du côté refoulement de la pompe, il y a un risque que la pression chute en-dessous de la pression atmosphérique à certains endroits. L’air peut alors s’infiltrer dans le système à ces endroits, par les joints qui ne sont pas parfaitement étanches ou par les purgeurs d’air. Inutile de rappeler que la présence d’air dans un système de chauffage hydronique peut entraîner son lot de problèmes (bruit, corrosion, perte de débit et d’efficacité).

Les pressions trop basses dans le système favorisent aussi le phénomène de cavitation, qui se produit lorsque la pression de l’eau chute en-dessous de sa pression d’évaporation. L’eau se met alors à bouillir localement, ce qui cause l’apparition de bulles de vapeur d’eau dans le liquide en mouvement. Ce bouillonnement se produit généralement à l’intérieur de la pompe circulatrice et il entraîne une usure prématurée de sa roue et de son volute.

Pour ces raisons, il est préférable de ne pas installer le réservoir d’expansion du côté refoulement de la pompe circulatrice.

Emplacement du réservoir d’expansion

Tel qu’indiqué à l’article 7.2 du Code d’installation des systèmes de chauffage hydronique (CSA B214), tout réservoir d’expansion fermé (avec ou sans membrane) doit être situé le plus près possible du côté aspiration de la pompe, afin d’éviter que certaines zones du système se retrouvent sous la pression atmosphérique. Il faut toutefois suivre les instructions du fabricant du réservoir. Il faut aussi s’assurer de maintenir une pression adéquate dans l’ensemble du système (le réservoir d’expansion servant de point de référence).

Quant aux réservoirs d’expansion ouverts à l’air libre, ils doivent être situés à au moins 800 mm (32 po) au-dessus du point le plus haut du système, de manière à éviter un débordement (voir l’article 7.3 de la norme CSA B214). Cependant, ce type de réservoir n’est plus vraiment installé de nos jours parce qu’il comporte trop d’inconvénients (perte d’eau constante causée par l’évaporation, corrosion causée par le contact avec l’air, pression limitée par la hauteur du réservoir, etc.) par rapport aux réservoirs fermés.

Réservoir d’expansion pour un réseau d’alimentation en eau potable

Un réseau d’alimentation en eau potable est considéré comme un circuit fermé lorsqu’un clapet de retenue, un dispositif antirefoulement ou un réducteur de pression y est installé. Dans ce cas, il faut prévoir une protection contre la dilatation thermique puisqu’une partie de l’eau du réseau est chauffée (la partie eau chaude). Cette protection est d’ailleurs exigée par l’article 2.6.1.11. du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec.²

Un des moyens de protection recommandés consiste à installer un réservoir d’expansion sur le réseau d’alimentation en eau potable. Ce réservoir d’expansion doit être du type à membrane et conçu pour les réseaux d’eau potable. Il est recommandé de l’installer le plus près possible de l’entrée du chauffe-eau, de manière à limiter la migration du surplus d’eau chaude vers l’eau froide.

Sélection d’un réservoir d’expansion

La sélection d’un réservoir d’expansion doit être effectuée en tenant compte des recommandations du fabricant de ce réservoir. La CMMTQ met à la disposition de ses membres la fiche technique intitulée Le calcul des réservoirs d’expansion et le calculateur Détermination de la capacité du réservoir d’expansion.

Note : 3 autres calculateurs touchent les réseaux d’eau potable, le chauffage hydronique à haute température et le chauffage hydronique à 2 températures (circuit secondaire pour planchers radiants).

1. Facteurs de conversion: 1 mètre de pied de charge = 9,8 kPa; et 1 pied de hauteur de charge = 0,433 lb / po2
2. Chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec et Code national de la plomberie — Canada 2005 (modifié).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2020ch-3web_750.pdf

Sources de bruit et modes de transmission

Les bruits produits par un système à air pulsé sont principalement causés par les équipements mécaniques (ex. : ventilateur du générateur d’air chaud) et par le mouvement de l’air sur les composants du système (ex. : conduit, raccord, registre, grille, etc.). Ces bruits sont ensuite transmis par l’air, les conduits et la structure du bâtiment (murs, planchers, etc.) pour arriver jusqu’aux oreilles des occupants. Il est donc possible d’intervenir à la source et/ou au mode de transmission du bruit pour en réduire l’intensité.

Équipements mécaniques

Voici divers équipements mécaniques qui peuvent faire partie d’un système de chauffage à air pulsé :

• ventilateur du générateur d’air chaud;
• ventilateur récupérateur de chaleur (si la ventilation est combinée au système de chauffage);
• brûleur au mazout (si le générateur fonctionne au mazout);
• unité de condensation (dans le cas d’une thermopompe ou d’un système de chauffage muni d’un système de refroidissement); et
• autres ventilateurs, pompes et compresseurs.

Puisque ces équipements constituent des sources importantes de bruit, il est essentiel de les installer le plus loin possible des espaces de repos (chambres, salle de séjour, etc.). Ceci est valable autant pour les équipements installés à l’extérieur¹ (ex. : situer l’unité de condensation loin des fenêtres des chambres à coucher) que pour ceux installés à l’intérieur. Dans le cas des équipements installés à l’intérieur, il est préférable de leur prévoir un local dédié (local technique), au sous-sol si possible². Si nécessaire, le local en question peut être muni d’une isolation acoustique.

Le bruit produit par les équipements mécaniques ne se transmet pas uniquement dans l’air. Il se propage aussi sous forme de vibrations au travers des conduits et par la structure. Il existe toutefois des moyens pour réduire cette transmission de bruit et de vibrations aux espaces occupés ³ :

• des raccords flexibles peuvent être utilisées pour isoler un ventilateur de son réseau de conduits rigides;
• les équipements mécaniques reposant au sol peuvent être installés sur des supports antivibratoires; et
• les équipements mécaniques suspendus peuvent être fixés à la structure à l’aide de supports souples.

Tous les équipements mécaniques ne produisent pas le même niveau de bruit. En principe, le fabricant ou le fournisseur doit fournir les caractéristiques acoustiques de ce type d’équipement. Idéalement, il faut choisir un modèle qui puisse répondre adéquatement aux besoins tout en étant le moins bruyant possible. Dans le cas d’un ventilateur, il est recommandé de sélectionner un modèle dont le point de fonctionnement, déterminé en fonction du débit d’air et de la pression statique externe prévus, sera situé le plus près possible de son point de rendement maximal. Un ventilateur sous-dimensionné ou surdimensionné risque d’entraîner des problèmes de bruit.

Réseau de conduits

Pour éviter les problèmes de bruit, il est essentiel de dimensionner et de concevoir le réseau de conduits de manière à minimiser les pertes de pression et la turbulence. Un ventilateur qui force inutilement pour combattre des pertes de pression excessives produit nécessairement plus de bruit. Quant à la turbulence, elle favorise le bruit généré par l’air dans les conduits, les raccords et les autres composants du réseau.

Voici quelques principes de conception à considérer pour minimiser les pertes de pression, la turbulence et les problèmes de bruit dans un réseau de conduits :

• maintenir le conduit principal le plus droit possible et, par conséquent, éviter les changements de direction inutiles;
• prévoir des raccords de transition appropriés lors des changements de dimensions (angle de transition recommandé : 15 ° maximum);
• utiliser des coudes dont le rayon de courbure interne est au moins égal à la moitié de la largeur du conduit, ou des coudes carrés équipés de déflecteurs;
• même principe pour les autres raccords, utiliser ceux qui engendrent le moins de pertes de pression possible;
• prévoir une distance d’au moins 4 à 5 fois le diamètre équivalent du conduit entre la sortie du ventilateur, les changements de direction et les branchements secondaires;
• même principe pour les grilles et les diffuseurs, les situer le plus loin possible sur les branchements secondaires pour laisser le temps à l’écoulement d’air de redevenir uniforme;
• éviter l’utilisation de registres à proximité des grilles et des diffuseurs;
• sélectionner des grilles et des diffuseurs qui génèrent un niveau de bruit acceptable pour le débit prévu (idéalement le niveau de bruit des grilles ne doit pas dépasser 25 NC dans une même pièce); et
• dimensionner les conduits de manière à y maintenir des vitesses d’air⁴ et des pertes de pression⁵ acceptables.

Dans certains cas, l’utilisation d’un silencieux à un endroit stratégique du réseau de conduits peut s’avérer une solution efficace. Les silencieux engendrent toutefois d’importantes pertes de pression qui peuvent nuire au bon fonctionnement du ventilateur. Il faut donc en tenir compte lors de la conception et sélectionner le silencieux judicieusement, de manière à éviter des pertes de pression excessives.

Il est aussi important de changer les filtres lorsqu’ils sont encrassés. Un filtre sale cause des pertes de pression supplémentaires qui peuvent nuire au bon fonctionnement du ventilateur et engendrer plus de bruit.

Ouvrages consultés :

ASHRAE (2004), chapitre 9 « Design of Small Forced-Air Heating and Cooling Systems » dans ASHRAE Handbook - HVAC Systems and Equipment.
ASHRAE (2007), chapitre 47 « Sound and Vibration Control » dans ASHRAE Handbook - HVAC Applications.

1. Certaines municipalités imposent une distance minimale entre les équipements mécaniques bruyants et la limite de propriété. Elles peuvent aussi imposer une limite maximale de décibels (dB).
2. L’espace prévu pour ces équipements doit être suffisant pour en permettre l’inspection, l’entretien, la réparation et le
3. Ces moyens peuvent être utilisés à condition qu’ils ne contreviennent pas à la réglementation en vigueur ni aux recommandations du
4. Vitesse d’air recommandée : 700 à 900 pi/min (3,5 à 4,5 m/s) dans un conduit principal et 500 à 600 pi/min (2,5 à 3 m/s) dans un branchement
5. Perte de pression recommandée : 0,1 po H₂O par 100 pi de conduit (0,8 Pa par mètre de conduit).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2020ch-4web_970.pdf

Sans être exhaustive, cette fiche Bonnes pratiques sert à rappeler les éléments à considérer lors de l’installation des planchers radiants hydroniques. Elle porte sur le type d’appareils de chauffage acceptable, leur puissance, les accessoires nécessaires, la tuyauterie ou les tubes, les températures et la vélocité du fluide caloporteur ainsi que la relation entre la configuration et le dégagement de chaleur. Elle est basée en partie sur le Code d’installation des systèmes de chauffage hydronique (CSA B214).

Appareil de chauffage

L’appareil de chauffage doit être choisi en fonction des pertes thermiques du bâtiment ou des pièces à chauffer. Par conséquent, le concepteur doit déterminer les pertes de charge en période de chauffage. Il doit donc connaître l’endroit où l’installation sera effectuée ce qui le renseignera sur les températures de calcul (extérieure et du sol)¹, les dimensions des pièces et des éléments exposés, le nombre de portes et de fenêtres et les facteurs d’isolation des divers éléments structuraux. Il doit également prendre en compte la ventilation mécanique obligatoire, les pertes par infiltration et la puissance de récupération du ventilateur récupérateur de chaleur. Pour en savoir plus sur le calcul des pertes thermiques, consulter la fiche Bonnes pratiques CH-2 Estimation des besoins en chauffage d’un bâtiment. Le calculateur électronique de la CMMTQ Pertes et gains thermiques peut également être utilisé.

C’est donc à partir du total des pertes calculées que la puissance nette de l’appareil est déterminée.

L’appareil peut être de deux types, soit une chaudière ou un chauffe-eau pour usage mixte (chauffage de l’eau domestique et chauffage de l’espace).

Pompe circulatrice

Le choix de la pompe circulatrice est fait en fonction de la température de conception du fluide caloporteur entrant et sortant de la chaudière, des pertes thermiques à combattre, de la perte de charge de la tuyauterie (friction), de la hauteur ainsi que de la constante du fluide.

Le concepteur doit, dans un premier temps, déterminer le différentiel de température entre le caloporteur entrant et sortant dans la chaudière (∆T). La chute de température est généralement comprise entre 10 °F et 20 °F pour un appareil qui n’est pas à condensation. Pour un système d’une capacité donnée, une chute de température de 20 °F aura pour effet de réduire la taille de la pompe circulatrice. Par contre, la température du fluide sera réduite vers la fin du circuit. Une chute de température de 10 °F augmentera la taille et le coût de fonctionnement de la pompe, mais conservera une température plus élevée du fluide en aval du circuit. Les recommandations du fabricant doivent être consultées afin de s’assurer du bon fonctionnement de l’appareil et ainsi éviter des cycles d’arrêt/départ trop fréquents.

Les appareils à condensation nécessitent un plus grand ∆T. De façon générale, il est minimalement de 30 °F. Il est primordial de consulter les instructions du fabricant pour déterminer le ∆T le plus favorable au bon fonctionnement pour obtenir l’efficacité maximale de l’appareil.

Selon le diamètre et le type de conduites choisis, les pertes de charge varieront. Ainsi, il est important de consulter les documents techniques des fabricants pour les connaître.

Dans le cas où seule de l’eau est circulée dans le système, la constante de l’eau est le résultat du poids de l’eau en livres multiplié par le facteur temps. Puisqu’il s’agit de Btu/h, le poids de l’eau est multiplié par 60 minutes. La capacité des pompes utilisées pour le chauffage hydronique est calculée en USgpm. Le poids d’un gallon US (8,33 livres) doit être multiplié par 60 minutes.

La constante de l’eau = 8,33 livres × 60 minutes = 500

La formule applicable pour déterminer la puissance d’une pompe circulatrice est : USgpm = Btu / (500 × ∆T)

Si un mélange eau/glycol est circulé dans le système, la constante est différente, selon le pourcentage de glycol utilisé.

Tuyauterie ou tubes en plastique

Pour les tubes non métalliques, les matériaux utilisés dans un système hydronique fermé doivent être choisis pour que les effets de la perméation à l’oxygène soient réduits en offrant une barrière à moins de 0,1 g/m³ (0,04 grains/pi³/j à 40 °C (104 °F).

Réservoir d’expansion

Le réservoir d’expansion doit être dimensionné en fonction du réseau. Consulter la fiche technique Le calcul des réservoirs d’expansion ou le calculateur Détermination de la capacité du réservoir d’expansion pour en savoir davantage. L’emplacement du réservoir d’expansion est également important. La fiche Bonnes pratiques CH-3 Emplacement du réservoir d’expansion dans un système de chauffage hydronique traite de la question.

Isolation

L’imperméabilisation de la dalle sur sol empêche en partie l’eau et l’humidité contenues dans le sol de migrer à l’intérieur du béton. Ainsi, l’application ou l’installation d’un isolant adéquat prévient la dégradation des matériaux et la déperdition thermique. En plus des problèmes d’humidité liés à une isolation inappropriée, l’efficacité d’un plancher radiant est grandement influencée par les pertes thermiques. De ce fait, les coûts de chauffage seront à la hausse ou le confort sera moindre. Dans le but d’assurer une isolation minimale, deux articles du code CSA B214 exigent les mesures minimales suivantes :

14.4.5.1.
Si un système de chauffage par rayonnement intégré au plancher en béton coulé est posé en contact avec le sol, un isolant conforme à l’article 14.4.5.3. doit :
  a) être placé entre le béton et le sol;
  b) se prolonger le plus près possible du bord extérieur du béton; et
  c) être placé sur les bords de la dalle.

Si la valeur de résistance thermique minimale n’est pas spécifiée par l’autorité compétente, la valeur de résistance thermique totale mesurée entre le béton et le sol doit être au minimum égale à 0,9 m² * K/W (valeur R de 5 h * pi² * °F/Btu).

14.4.5.2.
Si un système de chauffage par rayonnement intégré au plancher en béton coulé est posé sur le sol, un isolant conforme à l’article 14.4.5.3. et ayant une valeur RSI minimale de 0,9 m² * K/W (valeur R de 5 h * pi² * °F/Btu) doit être placé sur les bords verticaux de la dalle.

Système international métrique : RSI exprimé en [m² * °K/W] Système impérial : R exprimé en [h * pi² * °F/Btu]
R → RSI : RSI = (valeur R) * 0,1761 [facteur de conversion]
RSI → R : R = (valeur RSI) * 5,6782 [facteur de conversion]

Déterminer la température moyenne du plancher

Lors de la conception, il est important d’établir la température moyenne du plancher selon la température désirée dans la pièce. Par exemple, la température d’une pièce doit être maintenue à 70 °F. En considérant une perte thermique de 7000 Btu/h, la température moyenne du sol doit être calculée de cette façon :

Déterminer la température du fluide dans le réseau en un point donné

Pour déterminer la température du fluide dans le réseau en un point donné, il faut connaître certains paramètres. Dans l’exemple, la tuyauterie a une longueur développée de 300 pi et elle est située dans une dalle de béton. La distance centre en centre des tubes de 1⁄2 po (PEX) est de 12 po. Le débit de l’eau est de 1,2 USgpm et la température d’entrée de l’eau est de 110 °F. En effectuant le calcul ci-dessous, il est possible de déterminer la température à la sortie du réseau de 300 pi.

x : variable selon le coefficient R du revêtement
ρ : masse volumique du fluide [lb/pi³]
l : longueur du réseau [pi] [Btu/lb/°F]
c : chaleur spécifique du fluide [Btu/lb/°F]
d : débit USgpm

Déterminer la température moyenne du fluide

La température moyenne du fluide dans le réseau peut être estimée en utilisant la formule suivante :

Déterminer la longueur du réseau

La longueur de tuyau nécessaire pour couvrir la superficie d’une pièce est estimée avec cette équation :

Longueur maximale des boucles

La longueur maximale d’une boucle est un élément important dans la conception d’un réseau. L’article 14.3.2 apporte des spécifications à ce sujet :

« La longueur maximale de tubes continus raccordés à un collecteur de retour et d’alimentation ne doit pas être supérieure aux longueurs spécifiées par le fabricant ou, en l’absence de spécifications du fabricant, aux longueurs spécifiées au tableau 1. Les longueurs réelles des boucles doivent être calculées en fonction de l’espacement, du débit, de la température et de la chute de pression, ainsi que des spécifications de pompage, conformément à la conception du système. »

Le tableau 1 démontre qu’il existe une relation directe entre la longueur de tuyauterie permise et le diamètre de celle-ci.

Il est également important de rappeler l’article 14.3.3 du code CSA B214 : « Aux fins de l’équilibrage du système, chaque boucle doit porter une étiquette solidement fixée au collecteur, qui indique sa longueur, ainsi que la ou les pièces et la ou les aires desservies. »

Configuration des circuits

La configuration des circuits de panneaux radiants dépend de plusieurs facteurs. Dans un premier temps, elle doit prendre en compte les parties les plus froides de la pièce (parties exposées), la température du fluide caloporteur, la vélocité du fluide, le diamètre des tubes et l’espacement entre ces derniers.

Les parties froides de la pièce se verront attribuer la partie la plus chaude du circuit tandis que les parties non exposées seront desservies par l’autre extrémité du circuit.

Le code CSA B214 exige que les températures de surface des planchers ne dépassent pas 29 °C (84 °F) dans les zones occupées, sous réserve des exceptions suivantes :

• 88 °F (31 °C) dans les habitations et les locaux commerciaux;
• 91 °F (33 °C) dans les salles de bains, les piscines intérieures et les foyers;
• 95 °F (35 °C) dans les zones périmétriques des panneaux rayonnants, c’est-à-dire jusqu’à 2,5 pi (0,8 m) des murs extérieurs.

Afin de contrôler adéquatement la température du fluide dans les circuits de panneaux radiants, l’utilisation de vannes thermostatiques peut être nécessaire. Il est également possible de réduire la température des circuits en utilisant un échangeur de chaleur. Ce dernier doit être dimensionné en fonction des chartes incluses dans la documentation du fabricant.

Conception des boucles

Le chauffage par rayonnement hydronique est utilisé principalement parce qu’il offre une flexibilité d’application pour divers types de bâtiment. Malgré les nombreuses possibilités d’aménagement, il est primordial que l’installation rencontre les exigences de l’article 9.33.4.2. du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec : « L’installation d’un système hydronique doit être conforme aux règlements provinciaux, territoriaux ou municipaux pertinents ou, en leur absence, à la norme CSA B214 - Code d’installation des systèmes de chauffage hydronique. »

Sachant que la conceptualisation du système est d’une importance capitale afin d’optimiser le rendement du système, une attention particulière doit être consacrée à l’élaboration du parcours effectué par la tuyauterie. Par ailleurs, l’article 14.3.1 du code CSA B214 apporte des spécifications sur la mise en œuvre des tubes : « Les tubes des panneaux rayonnants de chauffage hydronique des planchers doivent être installés conformément aux instructions du fabricant et aux spécifications de la conception du système sur leur disposition et leur espacement. À l’exception des conduites principales de distribution, l’espacement entre axes des tubes indiqués dans la conception et les longueurs des boucles ne doivent pas différer de ±10 % par rapport à ce qui est spécifié dans la conception. En outre, un écart maximal dans l’espacement des tubes de ±20 % est admissible si les conditions sur place entrent en contradiction avec les indications de la conception. ». Malgré les précisions apportées dans cet article, la notion de « conception » demeure floue.

Voici des exemples concrets de mise en place de la tuyauterie :

Boucles simples (murs exposés)

La tuyauterie doit être située au périmètre de la pièce afin de diriger le fluide caloporteur ayant la température la plus élevée vers l’endroit où les pertes thermiques sont les plus importantes. Cette façon de procéder permet de limiter les déperditions thermiques causées par les murs extérieurs. Cette disposition est particulièrement efficace pour les pièces avec une seule boucle (circuit simple).

Boucles simples (sans mur exposé)

N’ayant pas les mêmes contraintes que les installations précédentes, la disposition de la tuyauterie n’est pas réalisée en fonction des murs extérieurs. Elle est davantage disposée de manière à offrir une répartition uniforme de la chaleur sur l’ensemble de la surface. Ce type d’alignement est fréquemment observé dans des bâtiments de plus grande superficie puisque les pièces contigues sont nettement moins exposées aux déperditions thermiques.

Boucles doubles

Dans une pièce de plus grande dimension, il peut s’avérer impossible de couvrir l’ensemble de la superficie avec une seule boucle. Pour pallier cette situation, un réseau ayant une boucle périphérique en combinaison avec une boucle intérieure peut être la solution. Généralement, la distance centre en centre des tubes de la boucle périphérique est plus rapprochée que celle de la boucle intérieure.

Il est de bonne pratique de remettre une copie du plan des installations au propriétaire. Ainsi, dans l’éventualité d’un bris, il sera beaucoup plus facile de cerner la problématique et d’apporter les correctifs nécessaires. De plus, la remise d’un schéma précis de l’emplacement de la tuyauterie peut s’avérer fort utile afin de prévenir les avaries mécaniques liées à des travaux futurs.

En résumé, les méthodes de conception illustrées ne sont pas des exigences, mais bien des bonnes pratiques puisque le code CSA B214 n’indique pas de façon précise comment procéder. Veuillez noter que les agencements démontrés précédemment et les spécifications concernant l’installation d’un plancher radiant demeurent sous toutes réserves des recommandations du fabricant.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Évacuation des gaz de combustion

Air comburant et aire de ventilation

Réservoir de mazout

Alimentation en mazout

Évent et remplissage

Appareils

Au sujet de la fiche Bonnes pratiques EP-5

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Attention, ces obligations visent seulement les bâtiments de la partie 9

La partie 9 du chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec vise les bâtiments d’une hauteur d’au plus 3 étages, d’au plus 600 m² et qui abritent des usages principaux :

• A du groupe C, habitations;
• B du groupe D, établissements d’affaires;
• C du groupe E, établissements commerciaux; et
• D du groupe F, divisions 2 et 3, établissements industriels à risques moyens et établissements industriels à risques faibles.

Le radon est un gaz radioactif d’origine naturelle qui provient de la désintégration de l’uranium présent dans la croûte terrestre. Bien que ses émanations et sa concentration ne soient pas uniformes, ce gaz inodore et incolore se trouve partout à la surface du globe.

La quantité de radon gazeux contenu dans l’air ambiant est minime et inoffensive. Cependant, dans des lieux confinés comme les sous-sols, le radon peut s’accumuler et atteindre des concentrations potentiellement nocives. La valeur limite de la concentration moyenne annuelle de radon établie par Santé Canada est de 200 Bq/m³.

L’exposition à de fortes concentrations de radon a été associée à un risque accru de cancer du poumon, en particulier chez les fumeurs, et représente la deuxième cause de ce cancer.

Principales méthodes de mitigation

Protéger les éléments de plomberie
Les appareils sanitaires comme les puisards, les avaloirs de sol et autres sections de tuyauterie brisant l’intégrité hermétique du bâtiment représentent les principales voies d’entrées pour le radon. Bien que toutes les mesures prises pour éliminer ces voies d’entrée ne permettent pas à elles seules d’empêcher les gaz souterrains de s’infiltrer, elles constituent tout de même une étape indispensable dans l’étanchéisation du sous-sol de la bâtisse. Sceller ces appareils doit constituer l’une des premières mesures à envisager.

Dans bien des bâtiments, le puisard installé dans la partie habitée en contrebas est raccordé au système de drainage des fondations et constitue un accès privilégié pour que les gaz souterrains s’infiltrent. Par conséquent, le bâti du puisard doit être hermétiquement scellé à la dalle de béton. De même, les divers orifices servant au passage des câbles et de la tuyauterie et le couvercle doivent être étanches.

De plus, tous les avaloirs doivent être reliés à des siphons maintenant une garde d’eau. L’installation d’un dispositif mécanique tel un clapet constitue une autre solution.

Étanchéiser et colmater les ouvertures
De façon générale, les gaz souterrains entrent par les diverses ouvertures, fissures, brèches et jointures présentes dans l’enveloppe du bâtiment. Sceller, étanchéiser et colmater ces ouvertures constitue une mesure élémentaire pour contrer efficacement les infiltrations de gaz souterrains. Plus la surface totale de ces « ouvertures » est grande, plus le débit d’air infiltré comme exfiltré augmente avec la différence de pression atmosphérique entre l’intérieur et l’extérieur.

Cependant, l’accès à ces ouvertures implique que toutes les surfaces du sous-sol soient dégagées pour inspection, ce qui représente souvent des difficultés d’ordre pratique. Les difficultés sont d’autant plus grandes si le plancher est fini et qu’il devient nécessaire d’étancher le mur de fondation par l’extérieur.

Pour l’intérieur, l’utilisation d’un agent de scellement adapté de type mortier reste la méthode la plus efficace. Il peut être utilisé en combinaison avec des joints d’étanchéité pour les fissures plus prononcées. Pour l’extérieur, la solution la plus efficace demeure la pose d’une membrane imperméable autour des fondations jumelées éventuellement à l’utilisation d’un agent de scellement adapté.

L’étanchéisation visant à boucher toutes les voies d’entrée possibles des gaz souterrains ne constitue pas à elle seule une technique assez efficace pour pallier les phénomènes d’infiltration. En revanche, il s’agit d’une étape indispensable dans l’installation d’un système de dépressurisation active du sol « sous la dalle ».

Dépressurisation active du sol
La méthode de dépressurisation sous la dalle constitue le moyen le plus efficace pour contrer les infiltrations de gaz souterrain. Pour ce faire, un conduit perforé de 4 po de diamètre traverse la dalle du sous-sol et se prolonge dans le sol sur une longueur d’environ 150 mm. L’extrémité supérieure se prolonge jusqu’à l’extérieur, soit au toit, soit à une sortie murale sous le plancher du rez-de-chaussée. Selon le cas, le conduit peut être relié à un ventilateur de type en ligne ou non si l’effet cheminée est jugé suffisant.

Cette méthode consiste à aspirer l’air sous la dalle de béton par l’action d’un ventilateur mécanique, de manière à induire une pression négative (inférieure à celle qui se trouve dans le bâtiment) sous la dalle du sous-sol. Tel qu’indiqué précédemment, dans certains cas, le ventilateur n’est pas nécessaire et l’effet de cheminée, à lui seul, peut suffire à la tâche. Ainsi, en créant une pression plus élevée dans le conduit d’évacuation, l’air du sol sera rejeté à l’extérieur.

Le choix du ventilateur dépend du type de remblai granulaire utilisé sous le bâtiment. Plus le sol est étanche à l’air, plus son moteur doit être puissant. À l’inverse, plus le sol est spongieux et perméable, moins la puissance doit être grande. Les pertes de charges occasionnées par la tuyauterie d’évacuation doivent également être prises en compte. La puissance des ventilateurs peut varier de 40 à 60 watts pour les sols « respirant » jusqu’à plusieurs kilowatts pour les autres.

Le ventilateur doit être installé à l’intérieur pour ne pas être endommagé par le gel et la condensation. Il doit être étanche et positionné verticalement afin de drainer la condensation vers l’orifice d’aspiration. Cet orifice consiste en un trou percé dans la dalle, en général près du puisard ou du centre de la pièce, et comblé de pierres concassées de gros diamètre sur une quinzaine de centimètres de profondeur. L’ouverture faite dans la dalle doit permettre le passage d’un tuyau d’évacuation de 100 mm de diamètre, généralement en ABS.

Atténuation par la ventilation
La méthode par ventilation est également indiquée. Toutefois, elle ne peut être envisagée comme une solution empêchant l’entrée des gaz souterrains, mais plutôt comme une alternative pour les diluer et réduire leur propagation au sein des habitations. Elle n’est donc pas idéale dans le cas d’un sous-sol habité.

L’installation d’un ventilateur d’extraction au sous-sol diminue la concentration de radon dans cette zone. En créant une dépression dans la partie basse de l’habitation, le ventilateur évacue les gaz issus du sol à l’extérieur.

Il est recommandé de ne pas installer un ventilateur trop puissant, ce qui pourrait avoir un impact non négligeable sur la consommation énergétique et occasionner des problèmes d’infiltration et éventuellement, d’humidité, de froid et de gel. Cette technique peut convenir pour certaines applications, mais reste délicate à mettre en œuvre dans un climat froid.

L’autre solution consiste à installer un ventilateur récupérateur de chaleur (VRC)*. Puisque celui-ci possède à la fois un ventilateur d’alimentation et un ventilateur d’extraction qui préchauffe l’air neuf avec l’air vicié évacué, l’impact sur la consommation électrique est moins grand.

Le VRC permet d’atténuer les effets du radon plus économiquement qu’avec un ventilateur traditionnel et plus efficacement dans le cas de maisons récentes. En effet, une maison âgée de 5 ans dispose d’une enveloppe assez étanche pour que les taux de ventilation naturelle soient faibles, augmentant ainsi la capacité d’atténuation du système. Toutefois, l’équilibrage du VRC est critique pour ne pas créer de pression négative qui favoriserait l’infiltration des gaz souterrains.

En conclusion
Étape par étape, l’entrepreneur évaluera d’abord la perméabilité du bâtiment en déterminant les voies d’entrée du radon, que ce soit à travers les ouvertures dues à l’enveloppe et aux différents appareils et matériaux de plomberie. Ensuite, selon le type et l’âge du bâtiment, il déterminera la solution qui convient le mieux à son client. Les différentes solutions disponibles lui permettront de s’assurer que le milieu de vie de son client réponde aux exigences de salubrité stipulées par Santé Canada.

Pour plus d’information technique, consultez le guide de Santé Canada Réduire les concentrations de radon dans les maisons existantes : Guide à l’usage des entrepreneurs professionnels. Ce document peut être obtenu gratuitement en version électronique en écrivant à radon_quebec@hc-sc.gc.ca.

Pour les nouvelles installations, consultez le guide Mesures d’atténuation du radon dans les maisons et petits bâtiments neufs produit par le Conseil canadien des normes. Il peut être téléchargé au https://c-nrpp.ca/wp-content/uploads/2019/02/P29-149-012-2017-fra.pdf

* Consultez la fiche Bonnes pratiques CH-1 Installation d’un ventilateur récupérateur de chaleur jumelé à un système de chauffage à air pulsé.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Contrairement à d’autres termes retrouvés dans le chapitre I du CCQ, la définition de bâtiment de grande hauteur ne se retrouve pas à l’article 1.4.1.2. (Division A, Partie 1). Il faut plutôt se référer à la Section 3.2.6. Exigences supplémentaires pour les bâtiments de grande hauteur qui, de par son domaine d’application à l’article 3.2.6.1. 1), donne les caractéristiques propres à chaque usage principal du bâtiment (groupes1 A à F) retrouvé dans le chapitre I. Il est important de clarifier les caractéristiques propres à chacun des groupes, afin que l’entrepreneur s’assure de toujours satisfaire aux exigences particulières de ces bâtiments lorsqu’il s’agit de grande hauteur, peu importe la classification du bâtiment (voir le tableau Détermination de l’incombustibilité des bâtiments pour le choix de la tuyauterie en plomberie au bit.ly/tableau-incombustibilité-bâtiment-tuyauterie).

QUELQUES DÉFINITIONS ESSENTIELLES

Pour déterminer si un bâtiment est visé par les exigences spécifiques aux bâtiments de grande hauteur, il est essentiel de rappeler les définitions d’étage, de premier étage et de niveau moyen du sol. Ces définitions font partie intégrante du processus de détermination des bâtiments de grande hauteur.

Étage : partie d’un bâtiment délimitée par la face supérieure d’un plancher et celle du plancher situé immédiatement au-dessus ou, en son absence, par le plafond au-dessus.
Premier étage : étage le plus élevé dont le plancher se trouve à au plus 2 mètres au-dessus du niveau moyen du sol.
Niveau moyen du sol : […] le plus bas des niveaux moyens définitifs du sol, mesurés le long de chaque mur extérieur d’un bâtiment à l’intérieur d’une distance de 3 mètres du mur, sans nécessairement tenir compte des dépressions qui n’ont d’incidence sur l’accès pour la lutte contre l’incendie.

La définition de premier étage est importante, car elle permet de dénombrer les étages situés au-dessus. Conséquemment, toute partie du bâtiment se retrouvant au-dessous du premier étage tel que défini ci-haut, ne compte pas dans le dénombrement d’étages pour établir la hauteur du bâtiment.

Le niveau moyen du sol sert également à déterminer s’il s’agit d’un bâtiment de grande hauteur. Or, elle est probablement la définition la plus complexe des trois. Pour vulgariser cette définition un peu abstraite, le niveau moyen du sol est la plus basse des moyennes des mesures effectuées à l’intérieur des 3 mètres le long de chacune des façades du bâtiment (voir schéma 2).

Cependant, il est permis de ne pas tenir compte :

1. des dénivellations ne servant pas pour le combat contre l’incendie présentes sur les façades (voir schéma 3);
2. des façades où une voie d’accès pour les pompiers n’est pas exigée aux sous-sections 3.2.2 ou 3.2.5. Seules les façades donnant sur une rue ou une voie d’accès doivent être considérées (voir schéma 4).

BÂTIMENT DE GRANDE HAUTEUR

La difficulté que peut représenter l’évacuation des occupants en cas d’incendie d’un bâtiment de grande hauteur est l’une des principales raisons pour lesquelles ce type de bâtiment est assujetti à des exigences bien spécifiques. Que ce soit pour le choix des matériaux (ex. : tuyauterie de plomberie combustible ou non), des systèmes de détection d’incendie, etc., les exigences pour les bâtiments de grande hauteur sont plus restrictives que pour d’autres types de bâtiment, de là l’importance d’appliquer rigoureusement les définitions vues dans cette fiche (Voir le tableau Détermination de l’incombustibilité des bâtiments pour le choix de la tuyauterie en plomberie au bit.ly/tableau-incombustibilité-bâtiment-tuyauterie).

Selon la classification de l’usage principal (groupes A à F de la note de bas de page 1) du bâtiment en question, les caractéristiques pour être considérées comme un bâtiment de grande hauteur changent de par l’article 3.2.6.1. 1).

3.2.6.
Exigences supplémentaires pour les bâtiments de grande hauteur (voir schéma 5)

3.2.6.1.
1)  La présente sous-section s’applique à tout bâtiment :

• abritant un usage principal du groupe A, D, E ou F et qui mesure :
  1. plus de 36 mètres de hauteur entre le niveau moyen du sol et le plancher du dernier étage; ou
  2. plus de 18 mètres de hauteur entre le niveau moyen du sol et le plancher du dernier étage ET dont le nombre de personnes cumulatif ou total à l’intérieur ou au-dessus de tout étage au-dessus du niveau moyen du sol, autre que le premier étage, divisé par 1,8 fois la largeur en mètres de tous les escaliers d’issue situés sur cet étage, dépasse 300;
• abritant un usage principal du groupe B dont le plancher du dernier étage est situé à plus de 18 mètres au-dessus du niveau moyen du sol;
• abritant une aire de plancher, ou une partie d’aire de plancher, située au-dessus du 3^e étage et destinée à un usage du groupe B, division 2 ou 3; ou
• abritant un usage principal du groupe C dont l’un des planchers est à plus de 18 mètres au-dessus du niveau moyen du sol (en général, pour des étages de hauteur standard, il s’agit d’environ 7 étages).

La compréhension de l’article 3.2.6.1. 1) peut être assez évidente pour déterminer si un bâtiment du groupe B1 ou C est de grande hauteur en appliquant les définitions vues précédemment. Par contre, l’exercice peut sembler plus complexe dans le cas des bâtiments des groupes A, D, E, F, B2 et B3. Pour faciliter la compréhension de cet article pour ces groupes spécifiques, voici deux exemples d’application.

Bâtiment de groupe A, D, E ou F

La façon de définir si un bâtiment de ce groupe est de grande hauteur doit être analysée de deux façons. En faisant cet exercice, dès qu’une des deux analyses répond aux conditions de l’article 3.2.6.1. 1)a), il est défini comme un bâtiment de grande hauteur.

Exemple 1

Un édifice à bureaux comptant 275 personnes par étage, de 20 mètres de hauteur mesuré entre le niveau moyen du sol et le plancher du dernier étage et ayant 2 escaliers d’issue de 1,1 mètre à chaque extrémité du bâtiment traversant tous les étages.
Ce bâtiment est-il considéré de grande hauteur en vertu de l’article3.2.6.1. 1)a) ?

Analyse de l’article 3.2.6.1. 1)a)
Cet article du chapitre I du CCQ stipule qu’un bâtiment de ce groupe est considéré de grande hauteur s’il répond à l’une des deux caractéristiques suivantes (voir énoncé complet de l’article ci-dessus) :

• Le bâtiment mesure-t-il plus de 36 mètres entre le niveau moyen du sol et le plancher du dernier étage ?
  RÉPONSE : NON. Tel que démontré au schéma 6, il mesure seulement 20 mètres. Il faut donc passer à la caractéristique suivante.
• Le bâtiment mesure-t-il plus de 18 mètres entre le niveau moyen du sol et le plancher du dernier étage ET le nombre de personnes cumulatif de tout étage au-dessus du niveau moyen du sol (excluant le premier étage) divisé par 1,8 fois la largeur de tous les escaliers d’issue (en mètres) de ce même étage, dépasse-t-il 300 ?

Nombre de personnes cumulatif ÷ (1,8 x largeur de tous les escaliers d’issue) >? 300

RÉPONSE : OUI. D’abord, il faut comprendre la notion de « cumulatif » dans cet énoncé. Il faut trouver le nombre total de personnes qu’il pourrait y avoir dans l’escalier en tenant compte de l’occupation de tous les étages. Sachant qu’en cas de feu, les personnes évacueraient par les deux escaliers d’issue et comme le premier étage n’est pas à considérer aux fins du calcul, le 2^e étage serait donc celui où il est à prévoir un maximum de personnes cumulativement. En effet, le 2^e étage aura, au moment de l’évacuation, un cumulatif de tous les occupants des étages au-dessus qui auront emprunté les escaliers d’issue. Ce 2^e étage sera donc occupé par les 275 personnes du 6^e étage, les 275 du 5^e et ainsi de suite jusqu’au 2^e étage, ce qui donne un total cumulatif de 1375 personnes

Au 2e étage, cumulativement :
1375 personnes ÷ (1,8 x (1,1 m + 1,1 m)) = 347,22 ≈ 348
348 > 300 personnes

Le bâtiment (voir schéma 7) a donc plus de 18 mètres de hauteur entre le niveau moyen de sol et le dernier plancher ET le résultat du calcul ci-haut excède 300 personnes (348 personnes).

Résultat final de l’analyse

Compte tenu que ce bâtiment (voir schéma 7) répond en tout point à l’article 3.2.6.1. 1)a)ii), il est considéré comme un bâtiment de grande hauteur.

Note : Pour que ce bâtiment ne soit pas considéré de grande hauteur, évitant ainsi toutes les exigences de ce type de bâtiment, le concepteur aurait simplement pu augmenter la largeur des escaliers d’issue à 1,5 mètre.
Reprenons le calcul pour le 2^e étage :
1375 personnes ÷ (1,8 x (1,5 m + 1,5 m)) = 254,63 ≈ 255
255 < 300 personnes

Bâtiment de groupe B, division 2 (B2)

Bâtiment abritant un usage du groupe B, division 2 ou 3
Pour déterminer si un bâtiment abritant l’une ou l’autre de ces deux divisions du groupe B est de grande hauteur, il faut se référer à l’article 3.2.6.1. 1)c). Cet article exige que, si le bâtiment abrite une aire de plancher ou une partie d’aire de plancher située au-dessus du 3^e étage et destinée à un usage du groupe B, division 2 ou 3, il est considéré comme de grande hauteur.

Exemple 2

Le bâtiment du schéma 8 mesure 15 mètres entre le niveau moyen du sol et le plancher du dernier étage. Est-il considéré comme un bâtiment de grande hauteur?

RÉPONSE : OUI, puisqu’il abrite une partie d’aire de plancher au-dessus du 3^e étage destinée à un usage du groupe B, division 2 ou 3, en l’occurrence des chambres pour personnes âgées non autonomes.

Pour conclure...

Quand les paramètres du bâtiment sur lequel des travaux sont effectués s’approchent des limites décrites à l’article 3.2.6.1. 1), il est recommandé de se référer à l’architecte pour s’assurer qu’il s’agit d’un bâtiment de grande hauteur ou non. Dans leurs calculs, certains ont pu faire en sorte de ne pas excéder les hauteurs de bâtiment décrites à cet article pour éviter les exigences complexes d’un bâtiment de grande hauteur.

Note : Depuis l’adoption du Code national du bâtiment 2010 modifié Québec, la notion de résidences pour personnes âgées autonomes* (RPA) n’a plus d’incidence sur le classement du bâtiment. Toutes les résidences privées pour aînés doivent maintenant être classées dans le groupe B division 3, qu’il s’agisse de résidences pour personnes âgées autonomes ou non et que le bâtiment comprenne des chambres, des logements ou un mélange des deux. Ainsi, toute résidence privée pour aînés qui comprend une aire de plancher ou une partie d’aire de plancher au-dessus du 3^e étage est considérée comme un bâtiment de grande hauteur. D’autres types de bâtiments que les RPA peuvent être classés dans le groupe de la division 3. Ils doivent tous être analysés de la même façon afin de s’assurer qu’il s’agisse d’un bâtiment de grande hauteur ou non.
Dans le doute, consultez le propriétaire du bâtiment pour savoir s’il est accrédité comme une RPA par le ministère de la Santé et des Services sociaux.

* Résidence privée pour aînés (Groupe B, division 3) : une résidence privée pour aînés selon la Loi sur les services de santé et les services sociaux, chapitre S-4.2).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Pour des fins d’uniformité et afin de limiter les ambiguïtés, il est de bonne pratique de définir le terme « surface revêtue » comme (voir fiche Bonnes pratiques PL-3 Raccordement des surfaces revêtues au réseau d’évacuation) :

« Une surface extérieure en pavés unis est considérée comme une surface revêtue. Les tuiles en béton (par exemple, les dalles de patio) déposées sur le sol de façon non jointive ne sont pas considérées comme une surface revêtue, sauf si elles reposent sur une assise de poussière de pierre compactée. »

Il est aussi important de spécifier que si la surface revêtue est protégée majoritairement par une toiture (balcon, corniches ou autre), sa charge hydraulique ne doit pas être prise en compte pour les fins de ces calculs.

Toiture avec un mur en surélévation de plus de 150 mm de hauteur

L’article 2.4.10.4. 4) prévoit des exigences supplémentaires pour les avaloirs de toits si la hauteur du mur en surélévation est supérieure à 150 mm ou dépasse la hauteur du solin du mur adjacent. Ce paragraphe vise la protection du bâtiment contre l’accumulation excessive d’eau de pluie sur le toit. Toutefois, de la manière qu’il est rédigé, il soulève certaines interrogations.

À la suite de vérifications auprès du Conseil national de recherche du Canada (CNRC) qui publie le Code national de la plomberie - Canada, l’organisme fédéral précise certains éléments de ce paragraphe :

• Un trop-plein est un avaloir de toit d’urgence;
• Le justificatif du paragraphe 4) vise à protéger les bâtiments contre les évènements de pluies fortes, supérieures à celles prévues par le chapitre I, Bâtiment. Elles pourront aussi servir en cas de blocage de l’avaloir de toit;
• Un dalot, aussi appelé gargouille, correspond à une ouverture murale servant à évacuer l’eau du toit vers une autre surface ou au sol.

La RBQ précise que les exigences du paragraphe 4) s’appliquent uniquement aux avaloirs de toit, les surfaces revêtues ne sont pas visées par ces exigences.

Par ailleurs, les exigences du paragraphe 2)c) ne précisent pas si l’évacuation jusqu’à 200 % de l’intensité de la précipitation de 15 minutes exigée pour les dalots s’applique également aux trop-pleins. Le même objectif devant être atteint, cette exigence est applicable pour le dalot et le trop-plein.

Lorsque le mur en surélévation est supérieur à 150 mm ou dépasse la hauteur du solin du mur adjacent, le paragraphe 4) indique qu’il faut installer des trop-pleins ou des dalots pour protéger la structure et les éléments d’étanchéité d’un toit. Tous les types d’avaloirs de toit sont visés par ce paragraphe, qu’ils soient réguliers ou à débit contrôlé.

Le paragraphe 2)c) doit donc être respecté :

• au moins un dalot ou un trop-plein soit installé afin d’évacuer jusqu’à 200 % de la précipitation de 15 minutes;
• les dalots soient espacés d’au plus 30 m au périmètre du bâtiment; et
• la hauteur d’eau accumulée sur le toit doit être limitée à 150 mm.

La RBQ accepte que les trop-pleins ne soient pas espacés à au plus 30 m au périmètre du bâtiment.

Un trop-plein peut être raccordé au réseau d’évacuation d’eaux pluviales pour être acheminé vers un égout pluvial, un égout unitaire ou à un point de rejet d’eaux pluviales désigné. Ce dernier doit être déterminé avec la municipalité pour considérer les limites de propriétés et les infrastructures municipales (trottoirs, ruelles, rues et boulevards).

Exemple 1 - Pour une surface revêtue ou une toiture avec un mur en surélévation de 150 mm ou moins.

Méthode de calcul

1. La surface du toit, ou de la partie de toit, doit être calculée en mètres carrés. S’il y a lieu, il faut additionner la moitié de la plus grande surface de mur contiguë au toit.

2. Ce résultat doit être multiplié par le facteur de précipitation de 15 minutes de la municipalité où le bâtiment est construit. Ces données se trouvent dans le tableau ci-joint tiré de l’Annexe C du chapitre I, Bâtiment du CCQ.

3. Le résultat donne une charge hydraulique exprimée en litres (L), pour fin d’application des tableaux 2.4.10.9. et 2.4.10.11. du chapitre III, Plomberie du CCQ.

• Le tableau 2.4.10.9. doit servir à dimensionner les collecteurs et les branchements de drainage pluvial (donc d’allure horizontale).
• Le tableau 2.4.10.11. doit servir à dimensionner les descentes pluviales (donc d’allure verticale).
• Cependant, l’article 2.4.9.5. permet d’utiliser le tableau 2.4.10.11. pour dimensionner une descente pluviale ayant sur son parcours une déviation d’allure horizontale, si et seulement si elle est : située directement sous le toit; se
  prolonge sur au plus 6 m de longueur; et présente une pente d’au moins 1:50 (1/4).

Si l’une de ces conditions n’est pas satisfaite, le diamètre doit être modifié selon le tableau 2.4.10.9. pour la section de la descente qui sera déviée horizontalement, conformément à l’article 2.4.9.5. du chapitre III.

Exemple d’un bâtiment localisé à Mont-Joli

Surface du toit A (bâtiment) :
8 m x 8 m = 64 m² x 18 mm* = 1152 L

Surface du toit B (garage) :
4 m x 5,6 m = 22,4 m² x 18 mm* = 403,2 L

Moitié de la surface verticale contiguë au toit B :
5,6 m x 3 m / 2 = 8,4 m² x 18 mm* = 151, 2 L

* Précipitation de 15 minutes pour la ville de Mont-Joli (voir le tableau).

Dans cet exemple, les avaloirs des toits ont une déviation d’allure horizontale de 4 m située sous le toit avec une pente de 1:50. Donc, nous devons donc utiliser le tableau 2.4.10.11.

• Surface A :
  pour 1 152 L, au tableau 2.4.10.11., une tuyauterie de 2 po peut être utilisée jusqu’à 1700 L.
  
  
• Surface B :
  403,2 L + 151,2 L = 554,4 L, une tuyauterie de 2 po peut être utilisée jusqu’à 1700 L.
  
  
• Jonction des 2 descentes pluviales :
  1152 L + 554,4 L = 1706,4 L. Une tuyauterie de 3 po doit alors être utilisée pour une charge maximale de 5000 L.
  
  
• Collecteur :
  Avec une charge hydraulique de 1706,4 L, le collecteur doit être dimensionné selon le tableau 2.4.10.9. qui indique une tuyauterie d’au moins 3 po de diamètre selon la pente choisie.

Exemple 2 - Pour une toiture avec un mur en surélévation de plus de 150 mm

Pour le même bâtiment de l’exemple 1, il faut calculer la surface et prévoir un ou plusieurs trop-pleins dimensionnés à 200 %.

Calcul des trop-pleins

Surface du toit A (bâtiment) : 8 m x 8 m = 64 m²
64 m² x (18 mm* x 200 %) = 2304 L

Surface du toit B (garage) : 4 m x 5,6 m = 22,4 m²
22,4 m² x (18 mm* x 200 %) = 806,4 L

Moitié de la surface verticale contiguë au toit B :
5,6 m x 3 m / 2 = 8,4 m²
8,4 m² x (18 mm* x 200 %) = 302,4 L

* Précipitation de 15 minutes pour la ville de Mont-Joli (voir le tableau).

Dans cet exemple, les descentes pluviales ont une déviation d’allure horizontale de 4 m située sous le toit avec une pente de 1:50. Nous devons donc utiliser le tableau 2.4.10.11.

• Surface A :
  pour 2304 L, au tableau 2.4.10.11., une tuyauterie de 3 po peut être utilisée jusqu’à 5000 L.
  
  
• Surface B :
  806,4 L + 302,4 L = 1108,8 L, une tuyauterie de 2 po peut être utilisée jusqu’à 1700 L.
  
  
• Jonction des 2 descentes pluviales :
  2304 L + 1108,8 L = 3412,8 L. Une tuyauterie de 3 po doit alors être utilisée pour une charge maximale de 5000 L.
  
  
• Collecteur :
  Avec une charge hydraulique de 3412,8 L, le collecteur doit être dimensionné selon le tableau 2.4.10.9. qui indique une tuyauterie d’au moins 3 po de diamètre avec une pente de 1:25 ou d’au moins 4 po de diamètre avec une pente plus faible.

Dans le cas où la surface A déverse sa charge pluviale sur la surface B à l’aide d’un dalot ou d’un trop-plein, il faut ajouter cette charge de 200 % à la surface B, dont son trop-plein ou ses dalots seront dimensionnés à 200 % en considérant cette charge ajoutée. Lorsque les rejets des trop-pleins sont dirigés vers l’extérieur du bâtiment, la charge à 200 % n’a pas à être ajoutée sur le dimensionnement du collecteur.

Un trop-plein doit pouvoir évacuer 200 %. L’extrémité supérieure du trop-plein doit avoir une hauteur maximale de 150 mm.

Pour une grande toiture comportant plusieurs bassins et avaloirs de toit, il suffit de diviser la surface totale par le nombre de trop-pleins. Plus il y a de trop-pleins pour une même surface, plus petit sera leur diamètre.

Avaloirs de toit à débit contrôlé

Contrairement à un avaloir de toit régulier, les avaloirs de toit à débit contrôlé sont dimensionnés par les spécifications du fabricant. Donc, les tableaux 2.4.10.9. et 2.4.10.11. n’ont pas à être utilisés pour ce type d’avaloir. Cependant, l’article 2.4.10.4. du chapitre III, Plomberie du CCQ en réglemente la disposition. (voir fiche Bonnes pratiques PL-43 Avaloirs de toit à débit contrôlé)

Dimensionnement des dalots

Pour des précisions sur les dalots, consultez le Bulletin technique # 15 de l’Association des maîtres couvreurs du Québec.

Document(s)

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Bâtiments visés

Cette méthode proposée à l’article 2.6.3.4. 5) est exclusivement destinée aux petits bâtiments résidentiels qui répondent à l’une ou l’autre des définitions suivantes :

• Bâtiments résidentiels contenant un ou deux logements; ou
• Maisons en rangée alimentées par un branchement d’eau général distinct (voir schéma 1).

Conditions d’application (voir schéma 2)

Le réseau d’alimentation en eau peut être dimensionné avec cette méthode seulement s’il répond aux critères exigés à l’article
2.6.3.4. 5)a) à c) :

• La charge hydraulique maximale des tuyaux du réseau d’alimentation en eau ne peut être inférieure à 100 % de tous les facteurs d’alimentation donnés aux tableaux 2.6.3.2.A., B., C. ou D.;
• La pression de l’eau à l’entrée du bâtiment est d’au moins 200 kPa (29 lb/po²); et
• La longueur développée du réseau d’alimentation en eau n’excède pas 90 m (295 pi).

Caractéristiques

Il est essentiel de déterminer le type de tuyauterie qui sera utilisé. Généralement, le fabricant de la tuyauterie précise la vitesse maximale recommandée pour un produit donné. Il est donc de mise de consulter la fiche technique de chaque produit afin de respecter les exigences du fabricant. Toutefois, l’article 2.6.3.5. 1) du chapitre III limite la vitesse maximale dans un réseau d’alimentation en eau à 3,0 m/s. La vitesse maximale à respecter est donc la plus restrictive entre celle exigée par le fabricant et celle du chapitre III.

Puisque la vitesse de l’eau dans un réseau d’alimentation peut différer selon la conception, l’utilisation du tableau 2.6.3.4. du chapitre III permet de déterminer le diamètre de la tuyauterie en fonction de la charge hydraulique en facteurs d’alimentation (F.A.) des appareils sanitaires ou dispositifs.

Pour connaître la charge hydraulique attribuée à chacun des appareils sanitaires ou dispositifs, les tableaux 2.6.3.2.A, B., C. et
D. doivent être utilisés.

Dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude (voir schéma 3)

La première étape consiste à déterminer la charge hydraulique pour l’ensemble du réseau d’eau chaude. Pour ce faire, il faut débuter avec l’appareil le plus éloigné du réseau et comptabiliser la charge de tous les appareils en amont jusqu’au chauffe-eau. Le principe consiste à ajouter au fur et à mesure les F.A. associés à chaque appareil et valider le diamètre requis en fonction de la vitesse de l’eau dans le réseau à l’aide du tableau 2.6.3.4.

Dans l’exemple qui suit, le type de tuyauterie utilisé est le cuivre. Le fabricant de tuyauterie de cuivre recommande généralement une vitesse maximale de 1,5 m/s pour le réseau d’eau chaude et de 2,4 m/s pour le réseau d’eau froide¹. Ces valeurs sont donc utilisées pour dimensionner le réseau puisqu’elles sont plus restrictives que la vitesse maximale permise (3 m/s) par le chapitre III, Plomberie (article 2.6.3.5. 1)).

Premier branchement d'eau chaude (C1 à C4)

Le premier branchement à prendre en considération pour le dimensionnement est le plus éloigné de la source d’alimentation en eau chaude (le chauffe-eau). Dans ce cas-ci, il s’agit du branchement illustré en mauve. Le tableau 2 est utilisé pour dimensionner ce branchement.

C1 : Le dimensionnement débute avec le lavabo de 8,3 L/min, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique (indiquée au tableau 2.6.3.2.A. du chapitre III) est de 0,7 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau 2, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po (le tableau 2 permet jusqu’à 4 F.A. pour ce diamètre).

C2 : Ajouter la charge hydraulique de la machine à laver à celle du lavabo.
0,7 F.A. (lavabo d'au plus 8,3 L/m) + 1,4 F.A. (machine à laver) = 2,1 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

C3 : Ajouter l’évier de cuisine de 8,3 L/min.
2,1 F.A. (lavabo et machine à laver) + 1,4 F.A. (évier de cuisine de 8,3 L/min) = 3,5 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

C4 : Ajouter le lave-vaisselle domestique.
3,5 F.A. (lavabo, machine à laver, évier de cuisine) + 1,4 F.A. (lave-vaisselle) = 4,9 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po. 

Deuxième branchement d'eau chaude (C5 à C8)

C5 : Le dimensionnement débute avec la baignoire, l’appareil le plus éloigné du chauffe-eau. Sa charge hydraulique (au tableau 2.6.3.2.A.) est de 1,4 F.A. La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po (la charge maximale pour ce diamètre est de 4 F.A.).

C6 : Additionner la charge hydraulique du lavabo à celle de la baignoire.
1,4 F.A. (baignoire) + 0,7 F.A. (lavabo d'au plus 8,3 L/min) = 2,1 F.A.
La tuyauterie doit conserver un diamètre minimal de 1⁄2 po.

C7 : Ajouter la douche.
2,1 F.A. (baignoire et lavabo) + 1,4 F.A. (douche) = 3,5 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

C8 : Ajouter un lavabo de 8,3 L/min.
3,5 F.A. (baignoire,1^er lavabo et douche) + 0,7 F.A. (2^e lavabo) = 4,2 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

Section entre la jonction des branchements et la sortie du chauffe-eau (C9)

C9 : Additionner la charge hydraulique du premier et du deuxième branchement.
4,9 F.A. (C1 à C4) + 4,2 F.A. (C5 à C8) = 9,1 F.A.

En se reportant au tableau 2, pour une charge de 9,1 F.A., la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1 po (le tableau permet jusqu’à 18 F.A. à ce diamètre).

Dimensionnement du réseau d’alimentation en eau froide

Une fois le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude réalisé, la même démarche doit être effectuée pour déterminer le diamètre du réseau d’alimentation en eau froide. Tel que mentionné précédemment, le fabricant de la tuyauterie de cuivre recommande une vitesse de l’eau pour l’alimentation en eau froide de 2,4 m/s.

Pour les fins de calcul, le réseau est divisé en deux sections : les branchements situés en aval du raccord au chauffe-eau et les branchements situés en amont du raccord au chauffe-eau.

Branchements situés en aval du raccord au chauffe-eau (voir schéma 4)

Branchement le plus éloigné (F1 à F2)

F1 : Le dimensionnement débute avec le lavabo de 8,3 L/min, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique, indiquée au tableau 2.6.3.2.A. du chapitre III, est de 0,7 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau 3, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po de diamètre (jusqu’à 7 F.A. sont permis à ce diamètre).

F2 : Ajouter la charge hydraulique de la douche à celle du lavabo de 8,3 L/min.
0,7 F.A. (lavabo d'au plus 8,3 L/min) + 1,4 F.A. (douche) = 2,1 F.A.
La tuyauterie doit conserver un diamètre de 1⁄2 po.

Deuxième branchement (F3 à F5)

F3 : Le dimensionnement débute avec la baignoire, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique, indiquée au tableau
2.6.3.2.A du chapitre III, est de 1,4 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau 3, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F4 : Ajouter le lavabo de 8,3 L/min.
1,4 F.A. (baignoire) + 0,7 F.A. (lavabo d'au plus 8,3 L/min) = 2,1 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F5 : Additionner le W.-C. de 4,8 L.
2,1 F.A. (baignoire et lavabo) + 2,2 F.A. (W.-C.) = 4,3 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Branchement reliant les deux premiers (F6)

F6 : Additionner la charge hydraulique du premier et du deuxième branchement.
2,1 F.A. (F1 à F2) + 4,3 F.A. (F3 à F5) = 6,4 F.A.
La tuyauterie de cette section doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Branchements situés en amont du chauffe-eau (voir schéma 5)

Branchement le plus près du chauffe-eau (F7 à F9)

F7 : Le dimensionnement débute avec la machine à laver, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique, indiquée au tableau 2.6.3.2.A du chapitre III, est de 1,4 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau 3, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F8 : Ajouter l’évier de cuisine de 8,3 L/min (1,4 F.A.).

F9 : Additionner les facteurs d’alimentation de la machine à laver et de l’évier de cuisine de 8,3 L/min.
1,4 F.A. (machine à laver) + 1,4 F.A. (évier de cuisine de 8,3 L/min) = 2,8 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Deuxième branchement vers l’entrée d’eau (F10 à F12)

F10 : Le dimensionnement débute avec le lavabo de 8,3 L/min, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique, indiquée au tableau 2.6.3.2.A du chapitre III, est de 0,7 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau 3, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F11 : Additionner les facteurs d’alimentation du lavabo de 8,3 L/min et du W.-C. de 4,8 L.

F12 : La somme des facteurs d’alimentation du lavabo de 8,3 L/min et du W.-C. de 4,8 L est de 2,9 F.A.
0,7 F.A. (lavabo d'au plus 8,3 L/min ) + 2,2 F.A. (W.-C.) = 2,9 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Troisième branchement (F13)

F13 : Le robinet d’arrosage de 1⁄2 po de diamètre (2,5 F.A.) doit avoir un diamètre minimal de tuyauterie de 1⁄2 po.

Dimensionnement de la canalisation principale (voir schéma 6)

F14 : Le tuyau alimentant le chauffe-eau (9,1 F.A., voir dernière étape du dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude) doit avoir un diamètre de 3⁄4 po.

F15 : Pour la section en amont du branchement du chauffe-eau, seule la charge hydraulique des appareils sanitaires alimentés uniquement en eau froide doit être ajoutée. Ainsi, seul le W.-C. de 4,8 L est comptabilisé. La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F16 : Pour cette section, il faut additionner les facteurs d’alimentation du W.-C. de 4,8 L à la charge alimentant le chauffe-eau.
2,2 F.A. (W.-C.) + 9,1 F.A. (alimentation du chauffe-eau) = 11,3 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

F17 : Pour la section suivante en amont, la charge hydraulique de l’évier de cuisine et celle de la machine à laver ne doivent pas être ajoutées, car elles ont été considérées lors du calcul de la charge hydraulique en eau chaude. La charge demeure 11,3 F.A. et la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

F18 : Pour cette partie, les appareils sanitaires alimentés exclusivement en eau froide sont ajoutés. Donc, la charge hydraulique du W.-C. est additionnée à celle de l’étape précédente.
2,2 F.A. (W.-C.) + 11,3 F.A = 13,5 F.A.
Le diamètre de 3⁄4 po demeure pour cette section puisque la charge hydraulique ne dépasse pas 16 F.A.

F19 : Pour la section de la canalisation principale en amont du robinet d’arrosage, il faut additionner la charge hydraulique du robinet d’arrosage de 1⁄2 po de diamètre à la charge hydraulique calculée à l’étape précédente.
2,5 F.A. (robinet d'arrosage de 1/2 po de diamètre ) + 13,5 F.A. = 16 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

Outils permettant de valider les résultats obtenus

Calculateur

Le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau potable est une étape primordiale lors de la conception d’un système de plomberie. Le Service technique de la CMMTQ a créé le calculateur Méthode de dimensionnement du réseau d’alimentation en eau potable : Petits bâtiments résidentiels pour faciliter le dimensionnement des conduites d’alimentation principales.

Tableau récapitulatif

Outre le calculateur, il est possible de valider les résultats de plusieurs façons. L’une d’entre elles est de créer un tableau récapitulatif qui illustre les appareils présents dans le réseau d’alimentation en eau, le nombre de F.A. par appareils et le nombre de F.A. total (voir tableau 4). En procédant ainsi, le concepteur s’assure que le résultat des calculs de dimensionnement de la canalisation principale équivaut au résultat anticipé dans le tableau récapitulatif.

Essentiellement, la charge hydraulique totale en F.A. pour dimensionner la canalisation principale, correspond au nombre total de F.A. des appareils sanitaires. Dans le cas présent, le nombre de F.A. obtenu lors du dimensionnement du réseau de la canalisation principale (16 F.A.) égale le nombre de F.A. obtenu dans le tableau récapitulatif (16 F.A.).

¹ - La vitesse recommandée par le fabricant n’est pas nécessairement équivalente pour un réseau d’alimentation en eau chaude et un réseau d’alimentation en eau froide.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

Document(s)

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Exigences du chapitre III, Plomberie du CCQ

L’article 2.6.3.1. 2) du chapitre III, Plomberie du CCQ spécifie que la conception des réseaux d’alimentation en eau potable doit être effectuée conformément aux règles de l’art reconnues et expliquées à l’Annexe A-2.6.3.1. 2). Mis à part les méthodes détaillées et expliquées dans les quatre documents spécifiques des normes de l’ASHRAE et de l’ASPE énoncés à cette annexe, une méthode alternative applicable à tout type de bâtiments, est permise. Celle-ci est valide autant pour les réseaux publics que les installations individuelles d’alimentation en eau (puits artésiens).

Bâtiments visé

Contrairement à la méthode de dimensionnement pour petits bâtiments résidentiels ou celle pour petits bâtiments commerciaux, cette méthode peut être utilisée pour tous les types de bâtiments.

Conditions d’application

Afin d’effectuer le dimensionnement à l’aide de cette méthode, les renseignements suivants sont requis :

A) La longueur développée :

1. à partir de la limite de propriété ou de l’installation individuelle d’alimentation en eau si cette dernière est située à l’extérieur du bâtiment, jusqu’au point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment; et
2. à partir du point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’à l’appareil le plus éloigné, en tenant compte des longueurs équivalentes attribuables aux raccords utilisés :
   1. Si seuls des raccords à embouts mâles sont utilisés, la documentation du fabricant fournit les longueurs équivalentes à ajouter selon le type de raccords (coude, té, etc.). Ceux-ci seront donc additionnés à la longueur entre le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’à l’appareil le plus éloigné pour déterminer la longueur développée totale.
   2. Si seuls des raccords à embouts femelles sont utilisés, la longueur entre le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’à l’appareil le plus éloigné doit être simplement multipliée par un facteur de 1,5 pour déterminer la longueur développée totale.
   3. Si les deux types de raccords sont utilisés (embouts mâles et embouts femelles), la formule suivante doit être utilisée pour déterminer la longueur développée totale : Longueur développée totale = (L.D. x 1,5) + (L.ÉQ.)
      L.D. : longueur développée entre le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’à l’appareil le plus éloigné (pour la portion de tuyauterie ayant seulement des raccords à embout femelle).
      L.ÉQ. : Longueur équivalente attribuable aux raccords à embouts mâles.

B) La pression statique minimale disponible à la limite de propriété.

C) Les pertes de pression attribuables :

1. à la longueur de la tuyauterie entre la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment;
2. à la hauteur entre la tuyauterie à la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment;
3. aux compteurs, aux robinets d’arrêt, aux réducteurs de pression (RP), aux dispositifs antirefoulement (DAr), aux dispositifs de traitement de l’eau et à tout autre dispositif installé à l’entrée d’eau du bâtiment;
4. à la hauteur entre le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment et le point le plus haut du réseau d’alimentation; et
5. aux raccords utilisés (voir étape A) ii.).

D) Aux fins d’utilisation de cette méthode, calculer la pression disponible pour compenser la perte de charge qui doit correspondre à au moins 2,6 kPa/m. Dans le cas contraire, revoir la conception du réseau pour prévoir une perte de pression moindre ou dimensionner selon une méthode détaillée de conception technique¹.

E) La charge hydraulique en facteurs d’alimentation (F.A.) établie selon la somme des valeurs totales fournies aux tableaux 2.6.3.2.A., 2.6.3.2.B., 2.6.3.2.C., 2.6.3.2.D. Puisque les appareils sanitaires sont ceux désignés par un usage privé², la charge hydraulique à considérer est située dans la colonne Charge hydraulique, usage privé, facteurs d’alimentation.

F) Il est essentiel de déterminer le type de tuyauterie qui sera utilisé. Généralement, le fabricant de la tuyauterie précise la vitesse maximale recommandée pour un produit donné. Il est donc de mise de consulter la fiche technique de chaque produit afin de respecter les exigences du fabricant. Toutefois, l’article 2.6.3.5. 1) du chapitre III limite la vitesse maximale dans un réseau d’alimentation en eau à 3 m/s. La vitesse maximale à respecter est donc la plus restrictive entre celle exigée par le fabricant et celle du chapitre III.

Exemple de cueillette de données avant le dimensionnement

Pour l’exemple suivant, il faut recueillir les données suivantes avant de dimensionner le réseau d’alimentation en eau :

A) La longueur développée :

1. entre la limite de propriété et le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment : 10 m;
2. entre le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’à l’appareil sanitaire (ou robinet) le plus éloigné : 30 m;
   Sachant que le réseau d’alimentation est en polyéthylène réticulé (PEX), des raccords à embout mâle seront utilisés.

Lorsque ce type de raccords est utilisé, il est important de déterminer les pertes avec les renseignements fournis par le fabricant.

Pour l’exemple, voici les valeurs qui seront utilisées :

Afin de déterminer la longueur développée totale, la longueur développée doit être additionnée à la longueur équivalente attribuable aux raccords :
Longueur développée totale = 96,5 m (30 m + 66,5 m)

B) La pression statique minimale disponible à la limite de propriété : 550 kPa (consulter la municipalité pour obtenir cette donnée).

C) La perte de pression attribuable :

1. à la longueur de la tuyauterie entre la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment. Pour ce faire, il faut multiplier la longueur développée par le facteur attribuable à la perte de pression par friction pour le
   type de tuyauterie utilisé³ :
   10 m X 2,5 kPa/m = 25 kPa
2. à la hauteur entre la tuyauterie à la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment. Afin de déterminer la perte de pression, il faut tenir compte d’une perte de pression hydrostatique⁴ de 10 kPa/m :
   2 m X 10 kPa/m = 20 kPa
3. aux accessoires⁵ situés à l’entrée du bâtiment :
   • compteur d’eau : 20 kPa; et
   • dispositif antirefoulement (DAr) : 30 kPa.
   La perte de pression reliée aux accessoires se calcule comme suit :
   20 kPa (compteur) + 30 kPa (DAr) = 50 kPa
   
4. à la hauteur entre le point d’entrée dans le bâtiment et le point le plus haut du réseau d’alimentation :
   10 m X 10 kPa/m = 100 kPa
5. aux raccords utilisés (voir étape A) ii.).

D) À cette étape, il faut calculer la pression disponible pour compenser la perte de charge. Pour ce faire, la pression ajustée disponible doit être divisée par la longueur développée totale :

Pression ajustée disponible =
P.statique - P.ΔL - P.accessoires - P.Δh - P.min., où :

P.statique : pression statique à la limite de propriété (550 kPa)
P.ΔL : perte de pression attribuée à la longueur de tuyauterie entre la limite de la propriété et l’entrée d’eau dans le bâtiment (25 kPa)
P.accessoires : perte de pression attribuée aux accessoires (50 kPa)
P.Δh : perte de pression attribuée aux différences de hauteur
(20 kPa et 100 kPa = 120 kPa)
P.min. : pression minimale pour alimenter le dernier appareil. Dans l’exemple, il s’agit d’une machine à laver (100 kPa).
Cette pression peut être trouvée dans la documentation du fabricant de l’appareil.

Pression ajustée disponible =
550 kPa – 25 kPa – 50 kPa – 120 kPa – 100 kPa = 255 kPa

Perte de pression moyenne =

Si la perte de pression moyenne avait été inférieure à 2,6 kPa/m, le concepteur aurait été contraint d’utiliser une méthode détaillée de conception technique comme celles proposées par l’ASHRAE Handbooks ou l’ASPE Data Books. La seconde alternative possible est de revoir l’installation de manière à atteindre au moins 2,6 kPa/m.

E) Les appareils sanitaires compris dans l’établissement résidentiel à l’étude (triplex) sont à usage privé :

• 3 machines à laver : 3 x 1,4 F.A. = 4,2 F.A.
• 3 éviers de cuisine domestiques : 3 x 1,4 F.A. = 4,2 F.A.
• 3 lave-vaisselle domestiques : 3 x 1,4 F.A. = 4,2 F.A.
• 3 lavabos à 8,3 L/min : 3 x 0,7 F.A. = 2,1 F.A.
• 3 W.-C. à réservoir de 6 L/chasse : 3 x 2,2 F.A. = 6,6 F.A.
• 3 baignoires : 3 x 1,4 F.A. = 4,2 F.A.
• 3 douches à moins de 9,5 L/min : 3 x 1,4 F.A. = 4,2 F.A.

Additionner la charge hydraulique totale de ce réseau d’alimentation en eau.
4,2 F.A.+ 4,2 F.A.+ 4,2 F.A.+ 2,1 F.A. + 6,6 F.A. + 4,2 F.A. + 4,2 F.A. = 29,7 F.A.

F) Les vitesses utilisées pour le dimensionnement du réseau en tuyauterie PEX sont 2,4 m/s pour le réseau d’eau chaude et  de 2,4 m/s pour le réseau d’eau froide.

Dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude (schéma 3)

La première étape consiste à déterminer la charge hydraulique pour l’ensemble du réseau d’eau chaude. Pour ce faire, il faut débuter avec l’appareil le plus éloigné du chauffe-eau et comptabiliser la charge de tous les appareils en amont jusqu’au chauffe-eau. Le principe consiste à ajouter au fur et à mesure la charge hydraulique (F.A.) associée à chaque appareil et valider le diamètre requis en fonction de la vitesse de l’eau dans le réseau à l’aide du tableau A-2.6.3.1. 2)F. Tel que mentionné précédemment, la tuyauterie de cet exemple est en PEX et la vitesse maximale recommandée par le fabricant pour un réseau d’eau chaude est de 2,4 m/s. Cette valeur est donc utilisée pour dimensionner le réseau puisqu’elle est plus restrictive que la vitesse maximale permise (3 m/s) par le chapitre III, Plomberie (article 2.6.3.5. 1)).

Premier branchement d'eau chaude (C1 à C3)

Le premier branchement à prendre en considération pour le dimensionnement est celui étant le plus éloigné du chauffe-eau. Dans ce cas-ci, il s’agit du branchement illustré en rose. Le tableau A-2.6.3.1.2)F. est utilisé pour dimensionner ce branchement.

C1 : Le dimensionnement débute avec le lavabo de 8,3 L/min puisqu’il s’agit de l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique indiquée au tableau 2.6.3.2.A. du chapitre III est de 0,7 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau A-2.6.3.1. 2)F. pour une vitesse de 2,4 m/s, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po po (jusqu’à 7 F.A. permis pour ce diamètre).

C2 : Ajouter la charge hydraulique de la baignoire à celle du lavabo.
0,7 F.A. (lavabo) + 1,4 F.A. (baignoire) = 2,1 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

C3 : Ajouter la pomme de douche.
2,1 F.A. (lavabo et baignoire) + 1,4 F.A. (pomme de douche ) = 3,5 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Deuxième branchement d'eau chaude (C4 à C6)

C4 : Le dimensionnement débute avec la machine à laver, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique indiquée au tableau
2.6.3.2.A. du chapitre III est de 1,4 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau A-2.6.3.1. 2)F., pour une vitesse de 2,4 m/s, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po (jusqu’à 7 F.A. permis pour ce diamètre).

C5 : Additionner la charge hydraulique de l’évier de cuisine à celle de la machine à laver.
1,4 F.A. (machine à laver) + 1,4 F.A. (évier de cuisine) = 2,8 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

C6 : Ajouter le lave-vaisselle.
2,8 F.A. (machine à laver et évier de cuisine) + 1,4 F.A. (lave-vaiselle) = 4,2 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Section entre la jonction des branchements et la sortie du chauffe-eau (C7)

C7 : Additionner la charge hydraulique du premier et du deuxième branchement.
3,5 F.A. (C1 à C4) + 4,2 F.A. (C5 à C6) = 7,7 F.A.

Toujours en se reportant au tableau A-2.6.3.1. 2)F. pour une vitesse de 2,4 m/s et une charge hydraulique de 7,7 F.A., la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 5⁄8 po (jusqu’à 11 F.A. permis pour ce diamètre). Cependant, rares sont les fournisseurs de PEX qui fabriquent de la tuyauterie d’alimentation de ce diamètre. Sachant qu’il s’agit du diamètre minimal, une tuyauterie de 3⁄4 po est adéquate (jusqu’à 17 F.A. permis pour ce diamètre).

Puisqu’il s’agit de trois logements ayant exactement la même configuration, le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude s’effectue de la même manière pour tous les logements. Évidemment, dans le cas où la configuration diffère d’un logement à l’autre, le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau doit être effectué pour chacun d’entre eux.

Dimensionnement du réseau d’alimentation en eau froide (schéma 4)

Une fois le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude réalisé, la même démarche doit être effectuée pour déterminer le diamètre du réseau d’alimentation en eau froide. Tel que mentionné précédemment, la vitesse de référence pour l’alimentation en eau froide est de 2,4 m/s.

Branchements d’eau froide situés en amont du raccord  au chauffe-eau (F1 à F4)

F1 : Le dimensionnement débute avec la pomme de douche, l’appareil le plus éloigné. Sa charge indiquée au tableau 2.6.3.2.A. du chapitre III est de 1,4 F.A. Ainsi, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po, conformément au tableau A-2.6.3.1. 2)F.

F2 : Additionner la charge hydraulique de la pomme de douche à celle de la baignoire.
1,4 F.A. (pomme de douche) + 1,4 F.A. (baignoire) = 2,8 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F3 : Ajouter le W.-C.
2,8 F.A. (pomme de douche et baignoire) + 2,2 F.A. (W.-C.) = 5 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F4 : Ajouter le lavabo.
5 F.A. (pomme de douche, baignoire et W.-C.) + 0,7 F.A. (lavabo) = 5,7 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Branchement situé en aval du raccord au chauffe-eau (F5 à F6)

F5 : Le dimensionnement débute avec l’évier de cuisine, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique indiquée au tableau
2.6.3.2.A. du chapitre III est de 1,4 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau A-2.6.3.1. 2)F. pour une vitesse de 2,4 m/s, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po (jusqu’à 7 F.A. permis pour ce diamètre).

F6 : Ajouter la charge hydraulique de la machine à laver à celle de l’évier de cuisine.
1,4 F.A. (évier de cuisine) + 1,4 F.A. (machine à laver) = 2,8 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Une fois de plus, puisqu’il s’agit de trois logements ayant exactement la même configuration, le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau est équivalent pour tous les logements.

Dimensionnement de la canalisation principale et du branchement d’eau général (figure 5)

Le dimensionnement de la canalisation principale de chacun des logements débute à partir du chauffe-eau jusqu’au point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment. Puisqu’il s’agit d’eau froide, la vitesse maximale à considérer demeure la même qu’à l’étape précédente, c’est-à-dire 2,4 m/s.

Le dimensionnement du branchement d’eau général débute à partir de la tuyauterie entre la limite de propriété et son point d’entrée dans le bâtiment. La vitesse maximale pour le réseau d’alimentation en eau froide est de 2,4 m/s. Ainsi, pour dimensionner le branchement d’eau général, la vitesse maximale est équivalente.

F19-20-21 : Le tuyau alimentant chacun des chauffe-eau (7,7 F.A., voir dernière étape du dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude) doit avoir un diamètre minimal de 5⁄8 po. Cependant, l’article 2.6.3.4. 4) mentionne : « Aucun réseau d’alimentation situé entre le point de raccordement du branchement d’eau général ou le compteur d’eau et le premier branchement d’un chauffe-eau alimentant plus d’un appareil sanitaire ne doit avoir un diamètre inférieur à 3⁄4 po. ». Conformément à cet article, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

F22-23-24 : Pour chacune de ces sections, il faut additionner la charge hydraulique du W.-C. (puisqu’il s’agit du seul appareil alimenté uniquement en eau froide) à la charge alimentant le chauffe-eau, ce qui donne un total de 9,9 F.A. (7,7 F.A. + 2,2 F.A.). Par contre, selon l’explication du point précédent, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

F25 : Cette portion de tuyauterie alimente les deux logements supérieurs. Il faut donc additionner la totalité de la charge hydraulique pour desservir l’ensemble des appareils contenus dans les logements en question.
9,9 F.A. (F23) + 9,9 F.A. (F24) = 19,8 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1 po.

F26 : Selon la même logique appliquée pour la portion F25, cette section alimente la totalité des appareils contenus dans le bâtiment.
19,8 F.A. (F25) + 9,9 F.A. (F26) = 29,7 F.A.
La canalisation principale conserve un diamètre minimal de 1 po.

F27 : Pour le branchement d’eau général, la charge hydraulique à considérer est celle qui a été calculée lors du dimensionnement de la canalisation principale. Pour le cas présent, la charge hydraulique est de 29,7 F.A. et la vitesse à considérer demeure 2,4 m/s. Ainsi, le branchement d’eau général doit avoir un diamètre minimal de 1 po.

Outils permettant de valider les résultats obtenus

Calculateur

Le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau potable est une étape primordiale lors de la conception d’un réseau de plomberie. Le Service technique de la CMMTQ a créé le calculateur Méthode de dimensionnement du réseau d'alimentation en eau potable : Perte de pression moyenne, pour faciliter le dimensionnement des conduites d’alimentation principales.

Tableau récapitulatif

Outre le calculateur, il est possible de valider les résultats de plusieurs façons. L’une d’entre elles est de créer un tableau récapitulatif qui illustre les appareils présents dans le réseau d’alimentation en eau, le nombre de F.A. par appareil et le nombre de F.A. total (voir tableau 3). En procédant ainsi, le concepteur s’assure que le résultat des calculs de dimensionnement de la canalisation principale équivaut au résultat anticipé dans le tableau récapitulatif.

Essentiellement, la charge hydraulique totale en F.A. pour le dimensionnement de la canalisation principale correspond au nombre total de F.A. des appareils sanitaires. Dans le cas présent, le nombre de F.A. obtenu lors du dimensionnement du réseau de la canalisation principale (29,7 F.A.) égale le nombre de F.A. obtenu dans le tableau récapitulatif (29,7 F.A.).

¹ - Les références exactes sont citées à l’Annexe A-2.6.3.1. 2) de la Division B du chapitre III, Plomberie du CCQ.
² - Appareil sanitaire installé dans des habitations, dans des salles de bains privées d’hôtels, ou appareil similaire installé dans d’autres bâtiments dans lesquels l’utilisation de cet appareil est limitée à une famille ou à une seule personne.
³ - Ce facteur diffère selon le diamètre et le type de tuyauterie utilisé. Par conséquent, cette donnée est fournie par le fabricant de tuyauterie. Dans le cas où le concepteur ne peut obtenir ce renseignement, il est possible de consulter la charte proposée dans le calculateur Méthode de dimensionnement du réseau d’alimentation en eau potable : Perte de pression moyenne disponible sur le site de la CMMTQ ou dans la documentation spécialisée en plomberie.
⁴ - Lorsque l’eau est soumise à la pression atmosphérique, sa pression statique varie en fonction de la hauteur du réseau à raison d’une variation de 10 kPa/m.
⁵ - Les valeurs utilisées pour la perte de pression aux accessoires sont à titre indicatif seulement. Le concepteur doit valider avec les spécifications des fabricants pour les différents accessoires à être installés.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

Document(s)

• pl-67_97.pdf

Puisque ces situations se produisent surtout dans les bâtiments d’habitation, les solutions proposées visent particulièrement ces derniers, et ce, peu importe qu’ils soient encadrés par la partie 3 ou 9 du chapitre I, Bâtiment du CCQ.

La présente fiche Bonnes pratiques se base sur différents documents, notamment, le Uniform Plumbing Code de l’IAPMO, l’ancien Code de plomberie du Québec, la documentation des fabricants d’appareils et le chapitre III, Plomberie du CCQ. Elle n’aurait pu être conçue sans l’aval de la RBQ, car certains raccordements au réseau de plomberie permis par le Code peuvent occasionner des problématiques (voir plus loin dans le texte).

Il s’agit ici de bonnes pratiques, la réalisation des mesures proposées n’est pas obligatoire. D’autres façons de faire sont également possibles tout en respectant la réglementation. Cependant, si les propositions de ce document sont observées par les différents intervenants, les problématiques reliées aux dégâts d’eau, à la transmission des odeurs ainsi qu’au non-respect des règles concernant l’incombustibilité seront en grande partie réglées.

Règle générale

Les condensats produits par les appareils de CVCA doivent être évacués par le biais d’un appareil de plomberie approuvé (avaloir de sol, fosse de retenue, puisard ou autre endroit sécuritaire prévu à cette fin) ou à un point de rejet désigné ¹.

Évacuation individuelle

Tuyau d’évacuation

Pour la partie entre l’appareil ou une mini-pompe et le raccord au réseau d’évacuation du système de plomberie, la tuyauterie desservant les appareils de CVCA (voir schéma 1) doit :

• être d’un matériau résistant à la corrosion et respecter les conditions liées à l’incombustibilité des matériaux tels qu’exigés par le chapitre I;
• être de type rigide;
• être d’un diamètre égal ou supérieur au raccord d’évacuation de l’appareil ou selon les recommandations du fabricant. Cependant, ce diamètre doit minimalement être de 1⁄2 pouce;
• être muni d’un siphon ²;
• respecter une pente minimale de 1 : 100 (1⁄8 au pied);
• respecter les espacements de supports prévus par le tableau 2.3.4.5 du chapitre III, selon le type de matériau utilisé; et
• être protégé contre le gel.

Raccordements au réseau d’évacuation

Raccord indirect

Si le rejet de condensat s’effectue dans le réseau d’évacuation des eaux usées, le raccord doit être du type indirect.

Ce raccordement indirect doit être effectué au-dessus d’un avaloir de sol, d’une fosse de retenue, d’un puisard ou d’un point de rejet désigné prévu à cet effet sur le réseau d’évacuation des eaux usées à la condition que le rejet passe par un siphon. La distance minimale à respecter pour la coupure antiretour est celle du diamètre du tuyau qui s’y rejette ou minimalement de 25 mm (1 po).

Raccord direct considéré comme indirect par la RBQ

Le raccordement au réseau d’évacuation d’eaux usées doit se faire indirectement. Cependant, certains raccords, tel que décrit plus bas sont permis par la RBQ même s’ils sont exécutés directement au réseau d’évacuation, tel que requis pour un lave-vaisselle (article 2.4.5.1. 6) du chapitre III).

Exemples de raccordements

Raccordement à l’évier de cuisine

Il est possible de raccorder directement le tuyau d’évacuation des appareils concernés dans la tubulure de sortie d’un évier de cuisine (voir schéma 2), et ce, en amont du siphon (du côté admission).

Raccordement à la machine à laver

Il est possible de raccorder directement le tuyau d’évacuation des appareils concernés dans le prolongement ou dans le branchement de la tubulure de sortie d’une machine à laver (voir schéma 3), et ce, en amont du siphon.

Raccordement à une baignoire ou à un avaloir de douche

Il est possible de raccorder directement le tuyau d’évacuation des appareils concernés dans la tubulure de sortie d’une baignoire ou d’un avaloir de douche (voir schéma 4), et ce, en amont du siphon.

Il n’est cependant pas souhaitable que le raccord soit noyé dans le béton ou qu’il se situe dans du matériel de remblai.

Évacuation commune

L’évacuation de plusieurs appareils de CVCA superposés peut s’effectuer par le biais :

• d’un tuyau d’évacuation commune vertical;
• d’une colonne de chute dédiée raccordée au réseau d’évacuation d’eaux usées selon le chapitre III ³;
• d’une descente pluviale desservant des avaloirs de toit selon le chapitre III ³.

Tuyau d’évacuation commune vertical

Diamètre

Afin de déterminer le diamètre minimal du tuyau d’évacuation commune vertical, il convient de connaître le nombre de litres par seconde (L/s) qui seront générés par les appareils, et ce, en fonction de leur puissance de réfrigération (voir le tableau 1 ⁴).

Il convient par la suite de déterminer le nombre de litres par seconde pouvant être acceptable pour le tuyau vertical.

La formule applicable ⁵ est :

Lorsqu’utilisée, la formule permet 3 facteurs d’écoulement dans le tuyau, soit des écoulements qui provoquent un remplissage de la tuyauterie de 1⁄4, 7⁄24 ou 1⁄3. Voir le tableau 2 pour des diamètres de tuyauterie de 1⁄2 po et de 3⁄4 po.

À la lecture des données du tableau 2, un tuyau d’un diamètre de 3⁄4 po, même à son écoulement le plus restrictif, peut prendre la charge hydraulique d’un appareil ou d’une combinaison d’appareils allant jusqu’à 1 250 000 BTU. Ainsi, il est recommandé d’utiliser un tuyau d’évacuation commun vertical ayant un diamètre minimal de 3⁄4 po.

Matériel et conditions générales

Les tuyaux d’évacuation des appareils desservis par le tuyau d’évacuation commune doivent respecter les exigences énumérées précédemment (voir schéma 1).

Le tuyau d’évacuation commune doit :

• être d’un matériel résistant à la corrosion;
• être rigide;
• respecter les exigences d’incombustibilité du chapitre I, Bâtiment du CCQ;
• respecter les espacements de supports prévus au tableau 2.3.4.5. du chapitre III, selon le type de matériau utilisé; et
• être protégé contre le gel.

Raccordements

Le raccordement au réseau de plomberie peut s’effectuer de deux façons.

• De façon indirecte : au-dessus d’un avaloir de sol (voir schéma 5), dans une fosse de retenue ou dans un puisard.
• Ce raccordement doit être accessible et ne pas être effectué dans un garage où les émanations de monoxyde de carbone pourraient migrer dans le tuyau d’évacuation.

De façon directe : sur la partie verticale du tuyau située entre le siphon et son avaloir de sol ou tout autre appareil sanitaire (voir schéma 6).

Mise en garde : il vaut mieux s’assurer que l’appareil sanitaire qui recevra les eaux de condensation ne constitue pas une source de nuisance (bruit d’égouttement continu).

1 - Si le point de rejet s’écoule à l’extérieur, les propositions de cette fiche ne s’appliquent pas.

2 - Le siphon peut être fabriqué à partir de 4 raccords en 90°. Comme il s’agit d’un siphon qui pourrait être inaccessible, une garde d’eau de 4 po est
suggérée. Sa largeur ne doit pas dépasser 6 po afin d’éviter une trop grande quantité d’eau stagnante.

3 - Ces deux façons de faire ne sont pas décrites dans cette fiche Bonnes pratiques, car elles respectent les exigences du chapitre III.

4 - L’exercice ne tient pas compte des ventilateurs récupérateurs de chaleur, car ils produisent beaucoup moins de condensation que les évaporateurs de climatisation.

5 - La formule est tirée du Plumbing Engineering Design Handbook-Volume 2, publié par l’ASPE

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

Document(s)

• pl-68_754.pdf

Exigences du chapitre III, Plomberie du CCQ

Le chapitre III, Plomberie du CCQ, à l’article 2.6.3.1. 2), spécifie que la conception des réseaux d’alimentation en eau potable doit être effectuée conformément aux règles de l’art reconnues et expliquées à l’Annexe A-2.6.3.1. 2). Mis à part les méthodes détaillées et expliquées dans les quatre documents spécifiques des normes de l’ASHRAE et de l’ASPE énoncés à cette annexe, une méthode alternative simplifiée, applicable aux petits bâtiments commerciaux, est permise. Celle-ci est valide autant pour les réseaux publics que les installations individuelles d’alimentation en eau (puits artésiens).

Bâtiments visés

Pour utiliser cette méthode de dimensionnement, le concepteur doit s’assurer que l’usage du bâtiment est conforme à la définition d’un petit bâtiment commercial :

Conditions d’application

Dans le cas où le bâtiment pour lequel le dimensionnement à effectuer correspond à la définition de petit bâtiment commercial, les renseignements suivants sont requis pour utiliser cette méthode :

A) La longueur développée :

1. à partir de la limite de propriété ou de l’installation individuelle d’alimentation en eau si cette dernière est située à l’extérieur du bâtiment, jusqu’au point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment; et
2. à partir du point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’à l’appareil le plus éloigné.

B) La pression statique minimale disponible à la limite de propriété.

C) Les pertes de pression attribuables :

1. à la longueur de la tuyauterie entre la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment.
2. à la hauteur entre la tuyauterie à la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment.
3. aux compteurs, aux robinets d’arrêt, aux réducteurs de pression (RP), aux dispositifs antirefoulement (DAr), aux dispositifs de traitement de l’eau et à tout autre dispositif installé à l’entrée d’eau du bâtiment; et
4. à la hauteur entre le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment et le point le plus haut
   du réseau d’alimentation.

D) La charge hydraulique en facteurs d’alimentation (F.A.) établie selon la somme des valeurs totales fournies aux tableaux 2.6.3.2.A., 2.6.3.2.B., 2.6.3.2.C. et 2.6.3.2.D. Puisque les appareils sanitaires sont autres que ceux désignés par un usage privé², la charge hydraulique à considérer est située dans la colonne Charge hydraulique, usage public, facteurs d’alimentation.

E) Il est essentiel de déterminer le type de tuyauterie qui sera utilisé. Généralement, le fabricant de la tuyauterie précise la vitesse maximale recommandée pour un produit donné. Il est donc de mise de consulter la fiche technique de chaque
produit afin de respecter les exigences du fabricant. Toutefois, l’article 2.6.3.5. 1) du chapitre III limite la vitesse maximale dans un réseau d’alimentation en eau à 3 m/s. La vitesse maximale à respecter est donc la plus restrictive entre celle exigée par le fabricant et celle du chapitre III.

Exemple de cueillette de données avant le dimensionnement

Pour l’exemple suivant, il faut recueillir les données suivantes avant de dimensionner le réseau d’alimentation en eau :

A) La longueur développée :

1. entre la limite de propriété et le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment : 8 m;
   entre le point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’à l’appareil le plus éloigné (ex. : évier commercial) : 30 m.

B) La pression statique minimale disponible à la limite de propriété : 550 kPa (consulter la municipalité pour obtenir cette donnée).

C) La perte de pression attribuable :

1. à la longueur de la tuyauterie entre la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment. Pour ce faire, il faut multiplier la longueur développée par le facteur attribuable à la perte de pression par friction pour le type de tuyauterie utilisé³ :
   8 m x 0 ,7 kPa/m = 5,6 kPa
2. à la hauteur entre la tuyauterie à la limite de la propriété et son point d’entrée dans le bâtiment. Afin de déterminer la perte de pression, il faut tenir compte d’une perte de pression hydrostatique⁴ de 10 kPa/m :
   1 m x 10 kPa/m = 10 kPa
3. aux accessoires⁵ situés à l’entrée du bâtiment :
   1. compteur d’eau : 21 kPa; et
   2. dispositif antirefoulement (DAr) : 32 kPa.
      La perte de pression reliée aux accessoires se calcule comme suit : 21 kPa (compteur) + 32 kPa (DAr) = 53 kPa
4. à la hauteur entre le point d’entrée dans le bâtiment et le point le plus haut du réseau d’alimentation : 6 m x 10 kPa/m = 60 kPa
5. la pression ajustée disponible pour le réseau d’alimentation en eau potable à l’intérieur du bâtiment doit tenir compte de la perte de pression occasionnée par la longueur de tuyauterie entre la limite de la propriété et l’entrée d’eau dans le bâtiment, de celle attribuée aux accessoires et de celle liée aux différences de hauteur dans le réseau.
   
   

   Voici comment procéder :

   Pression ajustée disponible =
   P.statique – P.ΔL – P.accessoires – P.Δh, où :
   
   P.statique : pression statique à la limite de propriété (550 kPa)
   P.ΔL : perte de pression attribuée à la longueur de tuyauterie entre la limite de la propriété et l’entrée d’eau dans le bâtiment (5,6 kPa)
   P.accessoires : perte de pression attribuée aux accessoires (53 kPa)
   P.Δh : perte de pression attribuée aux différences de hauteur (10 kPa et 60 kPa = 70 kPa)

   Pression ajustée disponible =
   550 kPa – 5,6 kPa – 53 kPa – 70 kPa = 421,4 kPa

   Lorsque la pression ajustée disponible est déterminée, le tableau A-2.6.3.1. 2)A. du chapitre III doit être utilisé pour dimensionner le réseau d’alimentation en eau. Ce tableau est séparé en trois sections, selon la plage de pression à laquelle correspond le réseau à dimensionner. Avec les valeurs de l’exemple ci-haut, la pression ajustée disponible correspond à 421,4 kPa. La plage de pression à utiliser pour calculer le dimensionnement est donc celle comprise dans « plus de 413 kPa ».

D) La charge hydraulique en facteurs d’alimentation (F.A.) est établie en fonction des appareils sanitaires desservis par le réseau d’alimentation en eau du bâtiment. Pour connaître la charge hydraulique attribuée à chacun d’eux, il faut utiliser les tableaux 2.6.3.2.A., B. C. et D. Dans le cas présent, l’établissement commercial à l’étude est un restaurant doté des appareils sanitaires d’usage public suivants :

• 4 W.-C. à réservoir de 6 L/chasse; 4 (W.-C.) x 2,2 F.A.= 8,8 F.A.
• 3 lavabos à 8,3 L/min; 3 (lavabos) x 2 F.A. = 6 F.A.
• 2 éviers commerciaux; 2 (éviers) x 4 F.A. = 8 F.A.
• 1 évier de service; 1 (évier de service) x 3 F.A. = 3 F.A.
• 1 lave-vaisselle commercial à 4 F.A. selon les données du fabricant; 1 (lave-vaisselle commercial) x 4 F.A. = 4 F.A.
• Additionner tous les F.A. pour déterminer la charge hydraulique totale des appareils sanitaires;
• 8,8 F.A. + 6 F.A. + 8 F.A. + 3 F.A. + 4 F.A. = 29,8 F.A.

E) Dans l’exemple qui suit, le type de tuyauterie utilisé est le cuivre. Le fabricant de tuyauterie de cuivre recommande généralement une vitesse maximale de 1,5 m/s pour le réseau d’eau chaude et de 2,4 m/s pour le réseau d’eau froide. Il faut utiliser ces valeurs puisqu’elles sont plus restrictives que la vitesse maximale permise (3 m/s) par le chapitre III, Plomberie.

Dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude

La première étape consiste à déterminer la charge hydraulique pour l’ensemble du réseau d’eau chaude. Pour ce faire, il faut débuter avec l’appareil le plus éloigné du chauffe-eau et comptabiliser la charge de tous les appareils en amont jusqu’au chauffe-eau. Le principe consiste à ajouter au fur et à mesure les charges hydrauliques (F.A.) associées à chaque appareil et valider le diamètre requis en fonction de la vitesse de l’eau et la longueur admissible maximale à l’aide du tableau A-2.6.3.1. 2)A. En reprenant les mêmes valeurs vues précédemment, le concepteur doit sélectionner la section « plus de 413 kPa » de ce tableau, puisqu’il s’agit de la plage de pression qui correspond à la pression ajustée disponible. Dans cette section, la partie foncée servira au dimensionnement puisqu’elle représente la plage de vitesse d’écoulement de 1,5 m/s, tel que requis pour la tuyauterie de cuivre délivrant l’eau chaude. Les diamètres seront déterminés grâce à la 2e colonne du tableau 2, Réseau de distribution d’eau, en po.

Premier branchement d'eau chaude (C1 à C4)

Le premier branchement à prendre en considération pour le dimensionnement est celui étant le plus éloigné du chauffe-eau.

C1 : Le dimensionnement débute avec l’évier commercial, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique, indiquée au tableau 2.6.3.2.A. du chapitre III, est de 4 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau 2, pour une vitesse de 1,5 m/s (section gris foncé), la colonne Longueur admissible maximale, en m correspondant au besoin du réseau doit être déterminée. La longueur développée du réseau est de 30 m de l’entrée d’eau jusqu’à l’appareil le plus éloigné. Dans la partie gris foncé du tableau 2, la longueur admissible maximale devient 122 m pour une charge hydraulique de 4 F.A. À ce point, il est permis d’avoir une charge hydraulique jusqu’à 8 F.A. et la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

C2 : Ajouter la charge hydraulique du second évier commercial à l’évier commercial précédent.
4 F.A. (évier commercial) + 4 F.A. (évier commercial) = 8 F.A.
Dans le tableau 2, la longueur admissible maximale est également 122 m pour une charge hydraulique de 8 F.A. La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

C3 : Ajouter l’évier de service.
8 F.A. (2 éviers commerciaux) + 3 F.A. (évier de service) = 11 F.A.
Dans le tableau 2, pour une charge hydraulique de 11 F.A., la longueur admissible maximale est désormais 183 m. La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1 po.

C4 : Ajouter le lave-vaisselle commercial.
11 F.A. (3 éviers) + 4 F.A. (lave-vaisselle) = 15 F.A.

Dans le tableau 2, pour une charge hydraulique de 15 F.A., la longueur admissible maximale est toujours de 183 m. Cependant, la charge hydraulique dépasse les 14 F.A. permis pour un diamètre de 1 po, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1 1⁄4 po.

Deuxième branchement d'eau chaude

C5 : Le dimensionnement débute avec le lavabo, l’appareil le plus éloigné du chauffe-eau. Sa charge hydraulique au tableau A-2.6.3.1. 2)A. est de 2 F.A. Selon les explications fournies lors des étapes précédentes, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

C6 : Additionner la charge hydraulique du second lavabo au premier lavabo.
2 F.A. (lavabo) + 2 F.A. (lavabo) = 4 F.A.
La tuyauterie doit conserver un diamètre minimal de 3⁄4 po.

C7 : Ajouter le troisième lavabo.
4 F.A. (2 lavabos) + 2 F.A. (lavabo) = 6 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

Section entre la jonction des branchements  et la sortie du chauffe-eau (C8)

C8 : Additionner la charge hydraulique du premier et du deuxième branchement.
15 F.A. (C1 à C4) + 6 F.A. (C5 à C7) = 21 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1 1⁄4 po.

Dimensionnement du réseau d’alimentation en eau froide

La première étape consiste à déterminer la charge hydraulique pour l’ensemble du réseau d’eau froide. Pour ce faire, il faut débuter avec l’appareil le plus éloigné du chauffe-eau et comptabiliser la charge de tous les appareils en amont jusqu’au chauffe-eau. Comme pour le réseau d’alimentation en eau chaude, il suffit d’ajouter au fur et à mesure les charges hydrauliques (F.A.) associées à chaque appareil et valider le diamètre requis en fonction de la vitesse de l’eau et la longueur admissible maximale à l’aide du tableau A-2.6.3.1. 2)A. En reprenant les mêmes valeurs vues précédemment, le concepteur doit sélectionner la section « plus de 413 kPa » de ce tableau, puisqu’il s’agit de la plage de pression qui correspond à la pression ajustée disponible. Dans cette section, la partie gris pâle servira au dimensionnement puisqu’elle représente la plage de vitesse d’écoulement de 2,4 m/s, tel que requis pour la tuyauterie de cuivre délivrant l’eau froide. Les diamètres sont déterminés grâce à la 2^e colonne du tableau 3, Réseau de distribution d’eau, en po.

Branchements d’eau froide situés en aval du raccord  au chauffe-eau (F1 à F4)

F1 : Le dimensionnement débute avec l’évier commercial, l’appareil le plus éloigné. Sa charge hydraulique indiquée au tableau A-2.6.3.2.A. du chapitre III est de 4 F.A. En transposant cette valeur dans le tableau 3, pour une vitesse de 2,4 m/s (section gris pâle), la colonne Longueur admissible maximale, en m correspondant au besoin du réseau doit être déterminée. La longueur développée du réseau est de 30 m de l’entrée d’eau jusqu’à l’appareil le plus éloigné. Dans la partie gris pâle du tableau 3, la longueur admissible maximale est de 30 m pour une charge hydraulique de 4 F.A. À ce point, il est permis d’avoir une charge hydraulique jusqu’à 6 F.A. et la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F2 : Il faut ajouter la charge hydraulique du second évier commercial à celle du premier évier commercial.
4 F.A. (évier commercial) + 4 F.A. (évier commercial) = 8 F.A.
Dans le tableau 3, pour 8 F.A., la longueur admissible maximale est désormais de 61 m (ce qui permet une charge maximale de 13 F.A.). La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

F3 : La charge hydraulique de l’évier de service est de 3 F.A. La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po de diamètre, conformément au tableau 3 pour une longueur admissible de 30 m.

F4 : Additionner la charge hydraulique de l’évier de service.
8 F.A. (2 éviers commerciaux) + 3 F.A. (évier de service) = 11 F.A.
Dans le tableau 3, la longueur admissible maximale est de 61 m pour 11 F.A. La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

Branchement situé en amont du raccord au chauffe-eau  desservant les lavabos (F5 à F7)

F5 : La charge hydraulique du premier lavabo est de 2 F.A. La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F6 : Ajouter la charge hydraulique du second lavabo à celle du premier lavabo.
2 F.A. (lavabo) + 2 F.A. (lavabo) = 4 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F7 : Additionner la charge hydraulique du troisième lavabo à celle des deux premiers.
4 F.A. (2 lavabos) + 2 F.A. (lavabo) = 6 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

Branchement situé en amont du  raccord au chauffe-eau desservant  les W.-C. à réservoir de chasse (F8 à F11)

F8 : La charge hydraulique du W.-C. le plus en aval des quatre est de 2,2 F.A. Sa tuyauterie d’alimentation doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po conformément au tableau 3 pour une longueur admissible de 30 m.

F9 : Ajouter la charge hydraulique du second W.-C. à celle du premier W.-C.
2,2 F.A. (W.-C.) + 2,2 F.A. (W.-C.) = 4,4 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1⁄2 po.

F10 : Additionner la charge hydraulique du troisième W.-C. à celle des deux premiers.
4,4 F.A. (2 W.-C.) + 2,2 F.A. (W.-C.) = 6,6 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

F11 : Additionner le quatrième W.-C.
6,6 F.A. (3 W.-C.) + 2,2 F.A. (W.-C.) = 8,8 F.A.
La tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 3⁄4 po.

Dimensionnement de la canalisation principale et du branchement d’eau général

Le dimensionnement de la canalisation principale débute à partir du point d’entrée du branchement d’eau général dans le bâtiment jusqu’au chauffe-eau le plus éloigné. Puisqu’il s’agit d’eau froide et d’une tuyauterie de cuivre, la vitesse maximale à considérer demeure la même qu’à l’étape précédente, c’est-à-dire 2,4 m/s. Ainsi, l’analyse s’effectuera dans la partie gris pâle du tableau 3.

Le dimensionnement du branchement d’eau général débute à partir de la tuyauterie entre la limite de propriété et son point d’entrée dans le bâtiment. La vitesse maximale pour le réseau d’alimentation en eau froide est de 2,4 m/s. Ainsi, pour dimensionner le branchement d’eau général, la vitesse maximale est équivalente. Cependant, la longueur maximale à considérer n’est plus 30 m puisque la longueur développée entre la limite de propriété et l’entrée d’eau dans le bâtiment est de 8 m.

F12 : Le tuyau alimentant le chauffe-eau (21 F.A., voir dernière étape du dimensionnement du réseau d’alimentation en eau chaude) doit avoir un diamètre de 1 po.

F13 : Pour le branchement des éviers raccordés à la canalisation principale, la charge hydraulique demeure la même (21 F.A.), puisque les éviers sont alimentés en eau chaude et en eau froide. Comme leur charge hydraulique a été considérée lors du dimensionnement de ce réseau, elle ne doit pas être prise en compte de nouveau. Ainsi, la tuyauterie demeure d’un diamètre minimal de 1 po.

F14 : Pour le branchement des lavabos raccordé à la canalisation principale, la charge hydraulique demeure la même (21 F.A.), car tous ces appareils sont alimentés à la fois en eau chaude et en eau froide. La tuyauterie conserve un diamètre minimal de 1 po.

F15 : Pour cette section, il faut ajouter la charge hydraulique des appareils sanitaires alimentés exclusivement en eau froide (W.-C.). 21 F.A. (F14) + 8,8 F.A. (F8 à F11) = 29,8 F.A.
La canalisation principale en amont des W.-C. doit avoir un diamètre de 1 1⁄4 po.

F16 : Pour le branchement d’eau général, la charge hydraulique à considérer est celle qui a été calculée lors du dimensionnement de la canalisation principale. Pour le cas présent, la charge hydraulique est de 29,8 F.A., la longueur développée est de 8 m et la vitesse maximale est de 2,4 m/s. Dans le tableau 3 (section gris pâle), pour 29,8 F.A., la longueur admissible maximale est de 91 m (ce qui permet une charge maximale de 54 F.A.). Le diamètre de la tuyauterie est déterminé grâce à la 1^re colonne du tableau 3, Branchement d’eau général, en po. Selon cette colonne, la tuyauterie doit avoir un diamètre minimal de 1 1⁄2 po.

Outils permettant de valider les résultats obtenus

Calculateur

Le dimensionnement du réseau d’alimentation en eau potable est une étape primordiale lors de la conception d’un réseau de plomberie. Le Service technique de la CMMTQ a créé le calculateur Méthode de dimensionnement du réseau d’alimentation en eau potable : Petits bâtiments résidentiels, pour faciliter le dimensionnement des conduites d’alimentation principales. 

Tableau récapitulatif

Outre le calculateur, il est possible de valider les résultats de plusieurs façons. L’une d’entre elles est de créer un tableau récapitulatif qui illustre les appareils présents dans le réseau d’alimentation en eau, le nombre de F.A. par appareils et le nombre de F.A. total (voir tableau 4). En procédant ainsi, le concepteur s’assure que le résultat des calculs de dimensionnement de la canalisation principale équivaut au résultat anticipé dans le tableau récapitulatif.

Essentiellement, la charge hydraulique totale en F.A. pour le dimensionnement de la canalisation principale correspond au nombre total de F.A. des appareils sanitaires. Dans le cas présent, le nombre de F.A. obtenu lors du dimensionnement du réseau de la canalisation principale (29,8 F.A.) égale le nombre de F.A. obtenu dans le tableau récapitulatif (29,8 F.A.).

¹ - Des exemples de bâtiments visés par ces groupes se retrouvent en Annexe A-3.1.2.1. 1) de la division B du chapitre I, Bâtiment du CCQ.

² - Appareil sanitaire installé dans des habitations, dans les salles de bains privées d’hôtels, ou appareil similaire installé dans d’autres bâtiments dans lesquels l’utilisation de cet appareil est limitée à une famille ou à une seule personne.

³ - Ce facteur diffère selon le diamètre et le type de tuyauterie utilisé. Par conséquent, cette donnée sera fournie par le fabricant de tuyauterie. Dans le cas où le concepteur ne peut obtenir ce renseignement, il est possible de consulter la charte proposée dans le calculateur Méthode de dimensionnement du réseau d’alimentation en eau potable : Petits bâtiments commerciaux disponible sur le site de la CMMTQ.
⁴ - Lorsque l’eau est soumise à la pression atmosphérique, sa pression statique varie en fonction de la hauteur du réseau à raison d’une variation de 10 kPa/m.
⁵ - Les valeurs utilisées pour la perte de pression aux accessoires sont à titre indicatif seulement.
Le concepteur doit valider avec les spécifications des fabricants pour les différents accessoires à être installés.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

Document(s)

• pl-66_216.pdf

Un comité, mis sur pied par la Corporation d’hébergement du Québec (intégrée à la Société québécoise des infrastructures depuis 2011) à la demande du ministère de la Santé et des Services sociaux du Québec, a produit le Guide de qualité de l’air intérieur dans les établissements du réseau de la santé et des services sociaux. Ce document, publié en 2005 et révisé en 2011, est fréquemment utilisé et référencé dans les devis de travaux des établissements de santé et de services sociaux.

Ce guide constitue un document informatif. Il n’est pas obligatoire et n’implique aucune obligation autre que celle de respecter les lois et règlements en vigueur.

Vu son sujet principal (qualité de l’air), il pourrait échapper aux entrepreneurs en plomberie effectuant des travaux dans ces bâtiments visés. En se basant sur des règles de l’art reconnues telles que la norme CSA Z317.1 Special requirements for plumbing installations in health care facilities et le document ASHRAE Guideline 12-200 Minimizing the risk of legionellosis associated with building water systems, ce Guide énonce les lignes directrices pour assurer que le réseau de plomberie n’engendre pas de problème en ce qui concerne la qualité de l’air dans ces établissements. Cette fiche Bonnes Pratiques fait ressortir ses recommandations touchant spécifiquement à la plomberie.

Relation entre qualité de l’air et plomberie

La qualité de l’air d’un bâtiment peut être affectée par plusieurs aspects relevant du domaine de la plomberie. Condensation, humidité, moisissures, développement de bactéries, etc. constituent des phénomènes qui peuvent apparaître à l’extérieur de la tuyauterie de plomberie, à l’intérieur de celle-ci (formation de biofilm) ainsi que sur les matériaux environnants. Ces phénomènes doivent être pris en compte lors d’un design rigoureux du réseau de plomberie d’un bâtiment. Dans le cas des établissements de santé et de services sociaux visés par le Guide, ces aspects sont d’autant plus importants qu’ils influent potentiellement sur l’état de santé des patients et du personnel y travaillant. Si une attention particulière n’est pas apportée pour limiter ces phénomènes, ces contaminants et bactéries peuvent se retrouver dans l’air, être respiré par des patients au système immunitaire affaibli, et contribuer à détériorer davantage leur état de santé.

Réseau d’alimentation en eau potable

Afin qu’il ne devienne pas une source de contamination de l’air ambiant, le réseau d’alimentation d’eau doit être conçu pour tenir compte des risques de condensation et de développement de bactéries (telle que la Legionella pneumophila, responsable de la maladie du légionnaire) qui peuvent se transmettre dans l’air respiré par les occupants. Les recommandations du Guide :

• Toute la tuyauterie d’eau froide doit être isolée thermiquement;
• Le (ou les) chauffe-eau doit être isolé et l’eau emmagasinée doit être maintenue à une température de 70 °C (+/- 10 °C) et permettre un ajustement de la température jusqu’à un maximum de 80 °C afin de permettre une désinfection à 77 °C du réseau d’eau au besoin;
• La tuyauterie de distribution d’eau chaude doit être maintenue à une température de 60 °C (+/- 5 °C)¹;
• Afin d’éviter les brûlures, la température de l’eau aux points d’utilisation par les patients et le public (n’inclut pas les appareils destinés au personnel) doit être abaissée à 43 °C.
  ► IMPORTANT : les robinets alimentant les pommes de douche et les baignoires doivent être obligatoirement sélectionnés selon les exigences des alinéas 4) à 6) de l’article 2.2.10.7. du chapitre III, Plomberie du CCQ;
  
  

• La tuyauterie où l’eau est à une température mitigée doit être la plus courte possible. L’utilisation d’une robinetterie limitant la température au point d’utilisation est préférable à un réseau d’eau mitigée à la température demandée;
• Le réseau d’eau chaude doit permettre la désinfection de la tuyauterie et des appareils sanitaires de plomberie par un rinçage avec de l’eau à 77 °C. ► Le matériau de la tuyauterie doit pouvoir supporter ces températures (voir les spécifications des fabricants). La tuyauterie choisie doit également respecter les obligations du chapitre III, Plomberie du CCQ.
  IMPORTANT : conformément à l’article 2.4.4.2. du chapitre III, Plomberie du CCQ, des dispositions doivent être prises afin d’abaisser à 75 °C ou moins la température de l’eau avant son déversement dans le réseau d’évacuation. De plus, il faut s’informer auprès du fabricant si la tuyauterie utilisée dans le réseau d’évacuation peut supporter les températures de rejet (ex. : le PVC est limité à 60 °C);
• Les réservoirs d’eau chaude doivent être munis d’un orifice de vidange situé à son point le plus bas afin de pouvoir retirer les sédiments et les résidus lors du nettoyage. ► L’accès au chauffe-eau doit être facile pour procéder au nettoyage complet;
• Dans les secteurs où sont hébergés les patients, les robinets doivent être de type antiéclaboussures et à flot laminaire. ► Les composants de type « aérateur » peuvent accumuler des sédiments et devenir un lieu de prolifération de microorganismes qui, une fois libérés dans l’air, contaminent celleci. Pour cette raison, bien qu’ils ne soient pas recommandés, les aérateurs, s’ils sont utilisés, requièrent un entretien rigoureux et périodique; et
• Les appareils utilisés dans les endroits où logent les patients immunodéprimés doivent être conçus pour limiter la production d’eau en aérosols.

En complément à ces recommandations, la norme CSA Z317.1 Special requirements for plumbing installations in health care facilities ajoute celles-ci :

• Tous les robinets mitigeurs doivent pouvoir être réglés afin de permettre une température de désinfection entre 71 et 77 °C de toutes les parties du réseau d’alimentation en eau. Une fois la désinfection du réseau terminée, tous les robinets doivent être réglés à nouveau à 43 °C, et vérifiés avant leur remise en service par les patients ou le personnel médical. ► La vérification de la température doit être inscrite à un registre, tel qu’exigé par l’article 7.2. du chapitre I, Plomberie du Code de sécurité du Québec;
• Lors de la désinfection du réseau, celui-ci doit être purgé pendant au moins cinq minutes par tous les orifices de drainage prévus à cet effet;
• La tuyauterie isolée d’eau froide doit être munie d’un parevapeur continu sur toute sa longueur afin de prévenir la condensation et le développement de moisissures;
• La tuyauterie d’eau chaude doit être isolée¹ pour prévenir les pertes thermiques et éviter les brûlures à certains endroits;
• Les températures ci-dessous doivent être atteintes à chaque point de puisage en moins de 10 secondes (temps considéré comme étant « à la demande »)

Et :

• Là où des chauffe-eau instantanés sont installés dans un réseau de distribution en eau pour maintenir la température requise, chacun de ces chauffe-eau doit être pourvu d’un système de recirculation de l’eau. Un robinet thermostatique à 3 voies doit pouvoir diriger l’eau recirculée pour qu’il maintienne la température exigée au tableau 1. Lorsque l’eau dans le réseau est à la température requise, le débit d’eau contourne le chauffe-eau instantané et quand la température atteint ou descend sous le seuil minimal de température requise, le robinet thermostatique redirige une partie de cette eau vers le chauffe-eau.

Finalement, le document ASHRAE Guideline 12-200 Minimizing the risk of legionellosis associated with building water systems ajoute celles-ci :

• Dans les établissements de soins de santé, la boucle de recirculation devrait être isolée¹ thermiquement et les culs-de-sac évités (voir la fiche Bonnes Pratiques PL-23 Tuyaux condamnés ou en attente sur un réseau de plomberie). ► Le chapitre III, Plomberie du CCQ, à l’article 2.6.1.1. 3), spécifie qu’une boucle de recirculation ne doit pas avoir une température inférieure à 55 °C.
• La section de tuyauterie entre le robinet mitigeur et le pommeau de douche doit pouvoir se drainer automatiquement.

Réseau de ventilation et d’évacuation

Des directives doivent aussi être respectées par rapport au réseau d’évacuation (sanitaire et pluvial) et au réseau de ventilation pour ne pas nuire à la bonne qualité d’air des établissements du réseau de la santé et des services sociaux. Voici ce que le Guide recommande à ce sujet :

• Les tuyaux de ventilation traversant le toit doivent être isolés thermiquement à partir du toit jusqu’à 5 mètres à l’intérieur du bâtiment;
• Les descentes pluviales doivent être isolées thermiquement sur toute leur longueur; et
• Toute autre tuyauterie qui peut être sujette à la condensation doit également être isolée.

En complément à ces recommandations, la norme CSA Z317.1 Special requirements for plumbing installations in health care facilities ajoute celles-ci :

• La tuyauterie à découvert sous les éviers et lavabos doit notamment être recouverte d’une isolation afin de ne pas causer de blessures;
• Compte tenu que tout trop-plein sur un appareil sanitaire, de par sa conception, peut accumuler de l’eau ou des résidus, ce n’est pas un composant recommandé dans les établissements de la santé. Il peut être difficile à nettoyer dû à son accès restreint. ► Alors que le chapitre III, Plomberie du CCQ l’interdit sur tout évier de cuisine (s’il s’agit d’un trop-plein dissimulé), la norme CSA Z317.1 ne le recommande sur aucun appareil installé dans un établissement de santé à moins que l’établissement évalue différemment le ratio entre le risque de débordement et le risque de contamination;
• L’installation de tuyaux d’évacuation dans un vide de fauxplafonds doit être évitée, dans la mesure du possible. De plus, l’installation de tuyauterie d’évacuation dans un endroit où une fuite ou de la condensation peut avoir des conséquences graves doit être évitée.

Lorsqu’il est impossible d’éviter ces endroits, la tuyauterie d’évacuation doit être soudée ou avoir des joints encapsulés (ou à double paroi) les rendant étanches à l’eau en cas de fuite. Ces recommandations doivent également s’appliquer dans des locaux spécifiques, tels que :

• les aires de préparation des repas;
• les chambres électriques;
• les salles de télécommunications;
• les salles d’alarme incendie;
• les salles informatiques; et
• les salles de contrôle.

Et;

• Les avaloirs de sol autres que ceux des douches ne sont permis que dans les aires de soins suivantes : les salles d’hydrothérapie, les installations de cystoscopie et d’urologie dotées d’avaloirs de sol alimenté en couronne, et les chambres de naissance, sous réserve de l’article 8.6.2.

Les avaloirs de sol ne doivent pas être utilisés là où les patients peuvent être traités puisqu’il s’agit d’une source potentielle de développement de bactéries qui peut contaminer l’environnement du patient.

Rappel concernant les recommandations par rapport aux exigences du chapitre III, Plomberie du CCQ

Il est important de rappeler qu’au Québec, toute installation de plomberie doit être minimalement conforme au chapitre III, Plomberie du CCQ. Cependant, les directives en plomberie de ce Guide, de toute autre règle de l’art applicable ou d’un règlement municipal peuvent être plus sévères que les exigences du chapitre III. Si elles doivent être respectées en vertu d’un règlement ou d’un document officiel en rapport à l’installation à faire (tel qu’un devis d’ingénieur, etc.), celles-ci doivent être appliquées.

Le chapitre III demeure toujours le seuil minimal à respecter et aucun document ne permet une exigence moins sévère que le CCQ.

Renseignez-vous auprès du donneur d’ouvrage ou de l’ingénieur du projet avant de procéder à l’estimation des travaux à faire. Si des directives ou des exigences précises doivent être prises en compte et qu’elles sont ajoutées à celles du chapitre III, elles doivent être incluses dans l’estimé puisqu’elles sont tout aussi applicables.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• pl-56_487.pdf

Le clapet antiretour doit être accessible (article 2.1.3.2.) et certifié selon une des normes de fabrication prévues à l’article
2.2.10.18. du chapitre III, Plomberie.

Cependant, l’article 2.4.6.4. ne précise pas si la solution décrite ci-contre exempte de l’obligation d’installer un clapet antiretour à chaque appareil sanitaire (ou branchement d’évacuation) situé sous le niveau de la rue adjacente (paragraphes 3) et 5) du même article). La Régie du bâtiment du Québec (RBQ) a donc statué que l’installation d’un clapet antiretour N.O. sur un collecteur principal desservant un seul logement constitue un moyen acceptable pour répondre à l’objectif de l’article 2.4.6.4., c’est-à-dire de protéger l’ensemble des appareils sanitaires situés sous le niveau de la rue adjacente contre les refoulements d’égout. Par conséquent, il n’est pas obligatoire d’installer des clapets antiretour individuels sur les tuyaux d’évacuation des appareils sanitaires raccordés à ce collecteur (voir schéma 1).

Mise en garde concernant les collecteurs unitaires

Il faut être vigilant en ce qui concerne les risques d’auto-remplissage et de débordement, particulièrement dans les bâtiments existants munis d’un collecteur unitaire (sanitaire et pluvial combinés). En cas de refoulement d’égout, lorsque le clapet anti-retour du collecteur unitaire est fermé, les eaux pluviales provenant du drain français, du toit, d’une descente d’escalier extérieur, etc., vont continuer à s’accumuler et éventuellement déborder par les appareils sanitaires du sous-sol (ou de l’étage au-dessus si les appareils du sous-sol sont protégés individuellement).

La solution du clapet antiretour N.O. installé sur le collecteur principal desservant un seul logement n’est donc pas idéale dans ce type d’installation. Si toutefois cette solution est retenue, il est préférable d’installer le clapet en amont du ou des raccordements d’eaux pluviales au collecteur (dans la mesure du possible); et de protéger ces raccordements de manière indépendante (voir schéma 2).

Dans certains secteurs, il peut aussi être nécessaire de prévoir des systèmes pour dévier les eaux pluviales vers l’extérieur en cas de surcharge. Pour plus de détails à ce sujet, consulter la règlementation municipale en matière de protection contre les refoulements d’égout, ainsi que le Guide sur l’évacuation des eaux pluviales d’un bâtiment existant à toit plat de la RBQ (consulter la municipalité concernée pour discuter de la mise en application de ce guide) et la fiche Bonnes Pratiques PL-52 Évacuation des eaux pluviales : Solutions acceptables et mesures différentes pour les bâtiments à toit plat.

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• pl-58_423.pdf

Au Québec, le ministère de l’Agriculture, des Pêcheries et de l’Alimentation du Québec (MAPAQ) n’a pas d’exigence particulière concernant l’emplacement des séparateurs de graisses. En l’absence de précision de ce ministère, la RBQ n’interdit donc pas qu’un séparateur de graisses soit installé dans une aire de préparation de nourriture, et ce, malgré l’indication prévue à l’article 6.2 b) de la norme CSA B481.3.

Il est toutefois préférable d’installer le séparateur de graisses à l’extérieur de l’aire de préparation de nourriture dans la mesure du possible, afin d’éviter tout risque de contamination qui pourrait survenir lors de la vidange et de l’entretien du séparateur. De plus, le client doit être consulté pour discuter des avantages et inconvénients des différentes options, afin de décider du meilleur emplacement possible pour le séparateur.

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• pl-59_304.pdf

Cette application a pour but d’assurer une circulation d’air suffisante dans le réseau d’évacuation, entre la sortie au toit et le branchement d’égout. Cela s’applique également aux maisons jumelées ou en rangée munies d’un seul et même branchement d’égout.

De plus, lorsque deux colonnes de chutes sont à égale distance du branchement d’égout, seulement l’une d’entre elles doit respecter l’article 2.5.8.4. 5), c’est-à-dire de se prolonger en colonne de ventilation primaire d’au moins 3 po de diamètre jusqu’à sa sortie au toit (voir schéma 2).

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• pl-61_547.pdf

Il faut donc prévoir la bonne configuration de DAr et l’installer en respectant l’orientation permise.

La configuration d’un DAr

Les fabricants offrent différentes configurations de DAr : en V, en U, linéaire ou décalée. Il faut communiquer avec son représentant de DAr pour déterminer la meilleure configuration selon l’espace disponible.

L’orientation d’un DAr

L’article 6.10 de la norme CSA B64.10 précise : « Les dispositifs antirefoulement doivent être installés selon l’orientation dans laquelle ils ont été mis à l’essai et reconnus conformes à la norme pertinente de la série CSA B64 ». Il faut donc installer le DAr dans le sens et l’orientation prévus lors des essais pour la certification du dispositif.

Il y a trois types d’orientations : horizontale, tournée sur son axe et verticale.

Orientation horizontale

La grande majorité des DAr peuvent être installés à l’horizontal.

Tournée sur son axe

Parce que certains endroits restreints limitent le respect des dégagements, des installateurs tournent le DAr sur son axe. En le tournant ainsi, il faut respecter les restrictions d’installation du fabricant et de la certification.

Orientation verticale

Certains DAr peuvent s’installer à la verticale. Il faut cependant vérifier s’ils sont approuvés pour une installation montante (upward) ou descendante (downward). Certains fabricants offrent un modèle de DArPR à la verticale!

Les dispositifs avec des orifices de décharge ou des évents peuvent majoritairement être installés à la verticale avec l’ouverture perpendiculaire au sol.

Choisir le bon DAr selon le risque est important, mais il est d’autant plus important de l’installer en respectant son orientation pour s’assurer d’une installation sécuritaire et fontionnelle.

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Le chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec (CCQ) a adopté ces façons de dimensionner. Il oriente sur plusieurs façons de calculer les diamètres des réseaux d’alimentation en offrant la possibilité d’utiliser des méthodes détaillées issues des règles de l’art (ASPE et ASHRAE) et trois autres méthodes basées sur le type de bâtiment :

• petits bâtiments résidentiels ¹;
• petits bâtiments commerciaux; et
• pertes de pression moyenne (pouvant être utilisé pour tout type de bâtiment).

Cette fiche Bonnes pratiques traite des principes de base régissant les calculs de dimensionnement. Ceux-ci sont directement liés aux notions fondamentales de la mécanique des fluides comme les pertes de charge, la pression statique, le débit et sa relation avec la vitesse, etc. Ainsi, un survol des notions importantes sera effectué afin de comprendre le fondement des calculs de dimensionnement. L’utilisation des tableaux contenus dans le chapitre III ainsi que la façon de calculer les facteurs d’alimentation seront également traitées.

Mécanique des fluides : retour sur des notions de base

La pression statique

La pression est une notion physique définie par le rapport d’une force sur une surface. Elle s’exprime communément en pascal (Pa) ou en livre par pouce carré (lb/po²). En termes d’hydraulique, la pression est la force qu’exerce un fluide sur les parois des tuyaux et réservoirs qui la contiennent (voir schéma 1).

En ce qui concerne la plomberie, la pression statique est usuellement assimilée au potentiel de pression disponible au point d’entrée du bâtiment, fournie par l’aqueduc ou une autre source d’alimentation d’eau potable.

Lorsque l’eau est soumise à la pression atmosphérique, sa pression statique varie en fonction de la hauteur du réseau à raison d’une variation de 10 kPa/m.

La pression atmosphérique change constamment, notamment selon l’altitude. La pression atmosphérique standard est définie à 101,3 kPa à l’altitude zéro, soit le niveau de la mer. C’est cette valeur qui sert de point de référence pour les appareils de mesure de pression installés dans les réseaux de tuyauterie. Ainsi, à 101,3 kPa, le manomètre est étalonné à 0.

La pression manométrique

Le terme « manométrique » désigne le fait que les manomètres donnent une lecture de zéro à la pression atmosphérique (voir schéma 2). Dans l’échelle de lecture manométrique, la pression atmosphérique sert de référence aux manomètres.

Le débit volumique

Le débit est une notion physique définie par le rapport de la quantité de fluide qui s’écoule dans une section donnée par unité de temps (voir schéma 3). Comme la quantité de fluide peut être exprimée en termes de volume ou de masse, il existe deux types de débit : le débit volumique et le débit massique.

En hydraulique, et particulièrement en plomberie, seul le débit volumique est utilisé. Il s’exprime en mètre cube par seconde (m³/s), en litre par seconde (L/s), en gallon impérial par minute (gpm) ou encore en gallon américain par minute (USgpm). Le débit volumique est donc le volume de fluide traversant une surface par unité de temps.

La vitesse

La vitesse est une distance parcourue par unité de temps. En utilisant l’équation précédente, il est possible de déterminer la vitesse de l’eau pour une section de tuyauterie donnée en divisant le débit volumique par l’aire de la donnée (tuyauterie).

Types d’écoulements

La vitesse d’écoulement est un élément à prendre en compte dans tout système de tuyauterie fermé et sous pression (voir schéma 4). Selon la vitesse du fluide, l’écoulement sera qualifié de laminaire, transitoire ou turbulent.

Écoulement laminaire

Dans un écoulement de type laminaire, la vitesse du fluide est normalement plus faible que celle d’un écoulement turbulent.

Écoulement turbulent

Dans un écoulement turbulent, contrairement à un écoulement laminaire, toutes les particules à l’intérieur d’une section de tuyauterie ne se déplacent pas à la même vitesse. Cela a pour conséquence d’augmenter à la fois le bruit dans les tuyaux et les pertes de charge. Ce type d’écoulement peut également générer une détérioration prématurée des composants mécaniques.

En mécanique des fluides, les régimes d’écoulement sont déterminés par le nombre de Reynolds. Afin de caractériser l’écoulement, le nombre de Reynolds exprime le rapport des forces d’inertie aux forces de viscosité lors de l’écoulement. Le nombre de Reynolds indique simplement la nature de l’écoulement. Ceci étant dit, il est non dimensionnel (aucune unité).

Les pertes de charge

Les pertes de charge sont en réalité des pertes de pression. Ces pertes peuvent être converties en une longueur développée exprimée en mètre. Il est donc possible de convertir les diverses pertes de charge, causées par l’utilisation de coudes, de tés, de robinets ou de tout autre accessoire ou raccord dans un réseau, en longueurs équivalentes. Celles-ci (voir tableau 1) sont définies dans différents graphiques et tableaux tirés de la documentation des fabricants ou de la littérature reconnue en hydraulique.

La vitesse a un effet important sur les pertes de charge. Dans un écoulement, l’augmentation des pertes par friction équivaut proportionnellement au carré de la vitesse. Par exemple, si la vitesse double, la perte de charge quadruple.

Augmentation des pertes par friction = V²

Règles de dimensionnement

La refonte complète de la méthode de dimensionnement du réseau d’eau potable représente l’un des changements importants apportés au chapitre III. Ce changement a été requis en raison de la venue de nouveaux produits de plomberie qui nécessitent moins d’eau. De nouveaux paramètres ont été ajoutés au Code : des valeurs de facteurs d’alimentation en eau, des principes dans le dimensionnement de la tuyauterie, des critères de vitesse maximale de l’eau basés sur le type de bâtiment.

La charge hydraulique

La charge hydraulique calculée en facteurs d’alimentation constitue le premier élément à prendre en compte lors du dimensionnement des réseaux d’alimentation en eau potable. Pour cet élément, il faut utiliser les tableaux 2.6.3.2.A., B., C. et D. du chapitre III.

L’utilisation des tableaux 2.6.3.2.

Ces tableaux (A, B, C et D) présentent la charge en facteurs d’alimentation d’un appareil sanitaire donné. Les tableaux discriminent la charge en eau froide, en eau chaude et totale, et ce, pour des usages privé ou public.

Cependant, il faut savoir que seule la charge totale d’un appareil doit être considérée pour les méthodes de calcul prévues par le chapitre III (voir tableau 2). Les colonnes de données spécifiques pour l’eau froide ou l’eau chaude sont nécessaires pour utiliser les méthodes de calcul de dimensionnement décrites dans les ASHRAE Handbooks et le ASPE Data Books.

Les facteurs d’alimentation en eau chaude et en eau froide

Un principe dans le dimensionnement est ajouté. Lors du dimensionnement de la tuyauterie, il n’est pas nécessaire de prendre en compte les facteurs d’alimentation pour l’eau froide d’un appareil déjà alimenté en eau chaude.

Un robinet ne déverse pas plus d’eau lorsqu’il est alimenté à la fois en eau chaude et en eau froide que lorsqu’il est alimenté seulement en eau froide ou en eau chaude. Par conséquent, il ne faut pas additionner la charge en eau chaude et en eau froide d’un appareil sanitaire. La valeur à utiliser est celle de la colonne « Total » du tableau 2.6.3.2. (voir tableau 2) pour l’appareil en question. Par exemple, la charge totale d’un robinet à usage privé desservant un lavabo de plus de 8,3 L/min est de 1 facteur d’alimentation.

Selon le principe expliqué précédemment, dans le cas d’un robinet à usage privé desservant un lavabo de plus de 8,3 L/min, la charge d’alimentation en amont du chauffe-eau est également de 1 facteur d’alimentation (voir schéma 7).

Les prochaines fiches Bonnes pratiques aborderont les trois méthodes pour le dimensionnement d’un réseau d’alimentation en eau potable, soit les méthodes Petits bâtiment résidentiels, Petits bâtiments commerciaux et Pertes de pression moyenne.

1 - Bâtiments entièrement résidentiels contenant un ou deux logements; ou maison en rangée alimentée par un branchement d’eau général distinct.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Qui exige ces équipements?

En plus des exigences de la CNESST, un propriétaire d’un bâtiment, une commission scolaire, un laboratoire ou toute autre autorité légiférant sur la construction ou la gérance d’un bâtiment peut exiger l’installation de douches oculaires et d’urgence, lorsqu’il voit la nécessité d’en installer selon l’usage prévu du bâtiment. De plus, même si la norme de référence ANSI-Z358.1 Standard for Emergency Eyewash and Shower Equipment n’est pas référée par le Règlement sur la santé et la sécurité du travail, elle demeure la seule norme reconnue spécifique aux douches oculaires et de secours. En effet, il n’y a aucune norme canadienne applicable. Il n’est donc pas rare de voir dans un devis, l’exigence de se conformer à cette norme américaine. Il est même de bonnes pratiques de s’y référer pour combler le vide réglementaire.

Où est-ce obligatoire d’installer ces équipements de rinçage de premiers soins?

Les articles 75 et 76 du Règlement sur la santé et la sécurité du travail précisent que des douches oculaires et de secours doivent être mises à la disposition des travailleurs lorsque :

• Une matière corrosive ou une autre matière dangereuse est susceptible de causer rapidement des dommages graves ou irréversibles à la peau ou aux yeux des travailleurs;
• Une matière toxique est susceptible d’être rapidement absorbée par la peau ou les yeux ou de leur causer des irritations sévères.

De plus, ces articles précisent que ces équipements doivent être à la portée immédiate des travailleurs, être faciles d’accès et clairement identifiés.

La norme ANSI-Z358.1 est plus précise et mentionne que :

• Les personnes doivent pouvoir accéder à l’équipement dans les 10 premières secondes, ce qui équivaut approximativement à une distance de 55 pi (16,8 m) en condition normale. Cependant, ce temps peut être réduit selon les effets éventuels de la substance chimique. Une substance chimique très corrosive nécessite peut être une installation plus près du poste de travail.
• L’emplacement de chaque douche oculaire ou de secours doit être clairement indiqué et reconnaissable peu importe la langue du travailleur, à l’aide d’un pictogramme bien éclairé.
• Un dispositif d’alarme sonore ou visuel peut s’avérer essentiel lorsqu’un travailleur est seul à son poste de travail. Les autres occupants du bâtiment seront alors avertis qu’une douche est utilisée.
• La douche doit être prévue sur le même étage que le poste de travail à risque et, si possible, près d’une issue de secours pour faciliter le travail des premiers répondants. Le passage des travailleurs doit être dégagé pour se rendre aux douches (une porte est considérée comme une entrave).
• Les douches doivent également être protégées contre le gel s'il s'agit d'une installation à l’extérieur ou dans un milieu non-tempéré.

Quelle est la température et le débit d’alimentation en eau pour ces équipements?

Le Règlement sur la santé et la sécurité du travail exige que l’eau alimentant ces équipements soit tiède ¹. Le terme peut sembler vague; la définition de la norme ANSI-Z358.1 est donc utile : « tiède : eau potable ou tout autre solution médicalement acceptable d’une température propice à une période d’irrigation minimale de 15 minutes. La plage de température appropriée est de 16 °C à 38 °C. »

Cependant, le Centre canadien d’hygiène et de sécurité précise que «[…] Ne pas oublier qu’une éclaboussure de produit chimique nécessite un rinçage d’au moins 15 minutes, mais que cette période peut être prolongée jusqu’à 60 minutes. L’eau doit être à une température tolérable pendant toute la période de rinçage requise. De l’eau trop froide ou trop chaude empêchera les travailleurs de rincer ou de laver la zone touchée aussi longtemps qu’ils le devraient. »

Dans son guide Secourisme en milieu de travail, la CNESST recommande une température d’alimentation entre 20 et 30 °C (28 °C étant considéré la température optimale puisque celle de la surface de l’œil). Des mesures doivent donc être prises pour tempérer cette eau qui arrive souvent de l’entrée d’eau du bâtiment à une température beaucoup trop froide pour l’application.

Les douches d’urgence sont conçues pour rincer la tête et le corps de l’utilisateur. Elles ne doivent pas servir à rincer les yeux, car la pression ou le débit est trop élevé. Le débit des douches oculaires est ajusté pour ne pas blesser l’œil. La norme ANSI Z358.1 recommande que certains débits soient maintenus pendant au moins 15 minutes, selon le type d’équipement :

• Douches de secours : Débit minimal de 75,7 L/min (20 gpm) à une pression de 30 lb/po²
• Douches oculaires : Débit minimal de 1,5 L/min (0,4 gpm) à une pression de 30 lb/po²
• Douches oculaires et faciales : Débit minimal de 11,4 L/min (3 gpm) à une pression de 30 lb/po²
• Unité combinée (corps et yeux) : Même si l’unité regroupe plusieurs équipements de rinçage de secours, chaque équipement individuel doit être alimenté au débit minimal exigé selon son type (douche oculaire, douche de secours, etc.), tel qu’indiqué précédemment.

Le type de produits chimiques ou toxiques influence la durée de rinçage. Les douches doivent donc être conçues pour maintenir les débits/températures minimaux pendant toute la durée prescrite du rinçage ².

Mise à l’essai et entretien des douches de secours

Tout en se référant aux recommandations du fabricant, il est de bonne pratique d’aviser le propriétaire de mettre en marche les douches oculaires et d'urgence chaque semaine. Ceci permet de s’assurer que la température et le débit sont adéquats, de déceler des fuites, de vidanger l’eau stagnante des canalisations et d’éliminer les sédiments qui pourraient se retrouver dans la tuyauterie d’alimentation. La norme ANSI recommande également une inspection complète des équipements de rinçage de secours au moins une fois par année.

Éléments techniques en plomberie

Raccordement au réseau de plomberie

L’article 76 du Règlement sur la santé et la sécurité du travail spécifie que les douches peuvent être alimentées par un réseau d’eau potable ³. C’est donc dire qu’en le raccordant au réseau de plomberie, le chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec (CCQ) devient applicable.

Diamètre de la tuyauterie d’alimentation

Bien que le diamètre du tuyau d’alimentation de ces équipements n’est pas mentionné dans le chapitre III, Plomberie du CCQ, il est cependant de bonne pratique de se référer aux règles de l’art reconnues. L’ASPE Plumbing Engineering Design Handbook – Volume 4 indique, au chapitre 1, un diamètre minimal de 1 po pour la tuyauterie d’alimentation d’une douche de secours et de 1 1⁄4 po pour une unité combinée (corps et yeux/visage). L’entrepreneur doit tout de même vérifier les recommandations du fabricant et s’assurer de maintenir un débit et une pression constante selon les exigences vues précédemment pendant toute la durée du rinçage, minimalement 15 minutes.

Dispositif antirefoulement (DAr)

Le raccordement au réseau d’eau potable de toute douche d’urgence ou oculaire doit être fait en amont d’une protection de zone par un dispositif antirefoulement, conformément à la norme CSA- B64.10 Sélection et entretien des dispositifs antirefoulement. En effet, il faut s’assurer que l’eau alimentant ces appareils de secours n’ait aucune chance d’être contaminée au point de la rendre non-potable.

Mitigeur thermostatique et régulateur de débit

Pour atteindre et maintenir une température entre 20 °C et 30 °C, l’installation d’un mitigeur thermostatique directement à la douche devient essentielle. Ce n’est pas n’importe quel mitigeur qui peut être installé à ce type d’équipement. Les soupapes thermostatiques doivent satisfaire aux exigences de la norme ASSE 1071 Performance Requirements for Temperature Actuated Mixing Valves for Plumbed Emergency Equipment et doivent :

• être pourvues d’une dérivation interne en cas d’interruption d’eau chaude pour autoriser un débit minimal d’eau froide;
• pouvoir fermer en cas d’interruption d’eau froide.

Afin d’alimenter ces équipements à un débit adéquat, un régulateur de débit s’avère également nécessaire (faisant généralement partie intégrante de l’équipement).

Évacuation des douches oculaires et de secours

Le CCQ n’exige pas l’installation d’un avaloir de sol à proximité d’un tel équipement. Cependant, en procédant à un rinçage à un débit allant jusqu’à 20 gpm pendant une période minimale de 15 minutes, pas moins de 300 gallons d’eau sont déversés. Ainsi, plusieurs propriétaires de bâtiment ou ingénieurs exigent d’évacuer cette eau vers le réseau de plomberie en prévoyant un avaloir de sol d’urgence au-dessous ou à proximité de l’équipement de secours.

Installation standard

L’évacuation de l’avaloir de sol d’urgence vers le réseau sanitaire d’évacuation doit être conforme au chapitre III, Plomberie du CCQ. En prévoyant un avaloir de 3 po, l’article 2.5.1.1. 3)a) permet, sous certaines conditions, de ne pas devoir ventiler le siphon de l’avaloir. De plus, étant un avaloir de sol d’urgence, il n’y a aucune charge hydraulique à considérer pour cet appareil dans le calcul de la somme des facteurs d’évacuation.

Ajout d’un deuxième avaloir de sol d’urgence pour plus de précaution

(voir schéma ci-dessous)

Il arrive qu’un deuxième avaloir de sol d’urgence soit ajouté parce qu’un propriétaire ne veut absolument aucune éclaboussure. Les deux avaloirs peuvent alors partager le même siphon conformément à l’article 2.4.5.1. 3) du chapitre III, Plomberie du CCQ, tant qu’ils sont situés dans le même local. Un raccord indirect d’au moins 1 1⁄2 po de diamètre est généralement installé dans le bas de la canalisation de la douche qui s’évacue indirectement au-dessus du deuxième avaloir de sol en maintenant une coupure antiretour tel qu’exigé à l’article 2.3.3.11. 2).

Raccordement direct

Dans de rares cas, des entrepreneurs ont mentionné devoir faire un raccordement direct à la demande du propriétaire. L’orifice d’évacuation de la douche oculaire ou d’urgence peut alors être raccordé directement au moyen d’un raccord situé à un maximum de 1200 mm du siphon de l’avaloir de sol auquel il est raccordé, afin de respecter l’article 2.4.8.2. 1) qui spécifie cette longueur maximale pour une tubulure de sortie.

Spécifications d’installation et dégagements requis

Le schéma ci-dessus est tiré de la norme ANSI-Z358.1 et illustre notamment les recommandations quant à la hauteur des douches, le rayon de projection de l’eau de rinçage et les dégagements requis avec toute obstruction environnante. Il est à noter que le fabricant peut exiger des dégagements plus restrictifs.

Voici un résumé des spécifications de dégagements de la norme ANSI :

1 - L'alimentation avec de l'eau tiède ne s'applique qu'aux douches installées ou modifiées à compter du 2 août 2002 (art. 76 du Règlement).

2 - Le Système d’information sur les matières dangereuses utilisées au travail (SIMDUT) renseigne notamment sur la période de rinçage minimale selon la toxicité du produit entré en contact avec la peau ou les yeux. Il est recommandé de s’y référer dès la conception de l’installation, lorsqu’il est possible d’identifier les produits afin de s’assurer de maintenir le débit et la température pour la durée nécessaire du rinçage.

3 - Ces équipements peuvent également être alimentés par des liquides de rinçage spécifiquement adaptés pour cet usage et médicalement acceptables par l’autorité compétente et le fabricant.

4 - Le fabricant peut avoir des exigences plus restrictives.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Il convient de revoir les définitions pour ces deux types de protection.

Protection d’aire

Il est plutôt rare d’utiliser une protection d’aire dans un bâtiment neuf. En principe, le choix du dispositif à l’entrée est fait en déterminant le risque le plus élevé. Les autres risques sont par la suite gérés par sections (protection de zone) ou de façon individuelle.

La protection d’aire est surtout utilisée dans les bâtiments existants qui ont changé d’usage, ou dans lesquels des appareils ou des systèmes à risque élevé ont été ajoutés. Cette protection compense le passage d’un isolement d’établissement de risque modéré à élevé lorsqu’il est impossible de remplacer le DAr initialement installé.

Par exemple, un bâtiment existant dans lequel un système destiné au placage d’aluminium est ajouté. L’isolement d’établissement avait initialement été installé en fonction d’un risque modéré. Un dispositif antirefoulement à deux clapets et robinets (DAr2CR) y avait donc été installé sans aménager d’avaloir de sol à proximité du DAr. Avec l’ajout du système de placage qui présente un risque élevé, l’isolement d’établissement devient donc inadéquat.

L’entrepreneur se retrouve alors avec deux choix. Premièrement, il peut installer une protection d’aire en aval de l’isolement d’établissement. Elle doit être sélectionnée en fonction d’un risque élevé; un dispositif à pression réduite (DArPR) doit être mis en place. L’entrepreneur doit également protéger le réseau de tous les autres appareils à risque en installant des protections individuelles.

Deuxièmement, il peut également installer une protection de zone à risque élevé (DArPR) sur une nouvelle conduite dédiée à tous les appareils à risque élevé du système de placage. La partie située en aval du DAr ne peut cependant pas alimenter d’appareils sanitaires, car cette partie de la conduite est dorénavant considérée non potable.

Protection de zone

Si une protection est mise en place pour protéger le réseau contre un ensemble de risques non gérés individuellement et situés dans une même pièce, l’entrepreneur doit alors utiliser une protection de zone. L’alimentation en eau potable d’une salle mécanique ne contenant aucun appareil dédié à la consommation humaine représente un bon exemple d’utilisation de ce type de protection.

L’alimentation en eau potable d’un laboratoire situé dans une partie de bâtiment où il y a un ensemble d’éviers dédiés à des expériences ou à la recherche, et dans lesquels plusieurs substances nocives pour la consommation humaine sont évacuées, constitue un autre bon exemple où la protection de zone peut s’appliquer.

Dans ce type d’installation, une protection de zone est obligatoire même si chacun des robinets d’évier est muni d’une protection (CVR-L), tel qu’exigé dans le tableau 2 de la norme CSA B64.10 Sélection et installation des dispositifs antirefoulement. La protection de zone qui, dans ce cas, est à risque élevé protège le réseau d’eau potable du bâtiment et les protections individuelles empêchent que des substances nocives entrent en contact les unes avec les autres dans le cas d’un siphonnage.

Dans ce cas spécifique, si une douche d’urgence et/ou un lave-yeux se trouve dans le laboratoire, ces appareils ne peuvent pas être desservis par la conduite alimentant les éviers. L’alimentation de ces appareils d’urgence doit obligatoirement être raccordée en amont de la protection de zone pour assurer une alimentation en eau potable.

Pour plus d’information sur la mise en place d’une protection de zone ou d’aire, n’hésitez pas à communiquer avec le Service technique de la CMMTQ.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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En raison du manque d’information du chapitre III, Plomberie et afin de faciliter le choix des modèles et des emplacements des amortisseurs, il a été décidé, d’un commun accord avec la Régie du bâtiment du Québec (RBQ), de prédéterminer des endroits et des modèles d’amortisseurs à installer dans les cas d’installations résidentielles (logements ou résidences unifamiliales).

La deuxième partie de cette fiche indique les exigences de la RBQ pour toutes les installations autres que dans un logement.

Pour déterminer la façon de procéder, la fiche est grandement inspirée de la norme Water Hammer Arresters PDI-WH 201 du Plumbing and Drainage Institute – PDI (MA, USA).

Volet résidentiel

La protection contre les coups de bélier est nécessaire afin que la fermeture rapide de robinets, d’appareils ou d’autres dispositifs n’endommage pas le réseau d’alimentation en eau potable. Si ces appareils étaient peu nombreux (lave-vaisselle, machine à laver, etc.) il y a quelques années, la situation a changé avec la venue des robinets « quart de tour » à cartouche céramique. Aujourd’hui, la plupart des appareils reliés au réseau d’alimentation sont à fermeture rapide, il convient donc de s’assurer que les installations de plomberie soient bien protégées.

Choix du modèle

Dans les logements, le modèle AA, le plus petit, assure la protection contre les coups de bélier. Il est également le mieux adapté aux résidences. Comme il est possible de se procurer ce modèle prémonté sur un robinet d’arrêt de l’appareil, le temps d’installation est réduit comparativement à l’installation des antibéliers (chambre d’air) construits sur place. Il existe également des modèles à sertir, à souder, à fileter, etc.

Emplacements typiques

Prenons le cas typique d’un logement ayant cuisine, salle d’eau, salle de lavage et salle de bains principale avec douche.

Dans un tel logement, 10 amortisseurs seront installés, soit 5 sur les conduites d’eau chaude et 5 sur celles d’eau froide, répartis comme suit :

• 2 pour l’évier de cuisine (lave-vaisselle);
• 2 pour la machine à laver;
• 2 pour la salle d’eau (installés sur les robinets d’arrêt du lavabo);
• 4 pour la salle de bains (2 sur un lavabo et 2 sur la douche).

Si deux lavabos se trouvent dans une salle de bains ou une salle d’eau, celui situé le plus en aval du branchement recevra les amortisseurs. S’il n’y a pas de douche ou de bain douche dans la salle de bains, l’installation d’amortisseurs sur le bain n’est pas exigée.

Autres appareils et systèmes

Dans un logement qui comprend plusieurs salles de bains, les obligations pour chacune des salles de bains sont identiques, c’est-à-dire quatre amortisseurs (lavabo et douche).

Si des systèmes, dispositifs ou équipements supplémentaires (réfrigérateur, humidificateur, climatiseur, etc.) sont branchés à l’installation de plomberie, un amortisseur doit être installé à chacun des raccords aux appareils, particulièrement lorsqu’ils sont équipés d’un robinet électromagnétique ou d’un autre dispositif à fermeture rapide. Quand plus d’un appareil est alimenté par une même conduite (en respectant la mesure limite de 6 m (20 pi) entre le premier et le dernier appareil), les amortisseurs doivent être installés le plus près possible de l’appareil le plus éloigné du branchement à la ligne d’alimentation d’eau.

Il n’est pas nécessaire d’installer des amortisseurs sur les cuves de lavage et sur les robinets d’arrosage. Par contre, si un système d’arrosage automatisé est alimenté par le réseau d’eau potable, il faut installer, à l’intérieur du bâtiment, un amortisseur aussi près que possible du système de fermeture du système d’arrosage.

Installations autres que dans un logement

Les réseaux de distribution de l’eau potable dans les bâtiments commerciaux et institutionnels sont toujours différents, il est donc impossible de proposer des règles uniformes comme pour le volet résidentiel.

La norme PDI ainsi que certaines recommandations de fabricants ont servi d’inspiration dans l’élaboration de ce qui suit.

Choix du modèle

Chaque amortisseur est conçu pour répondre aux contrecoups pouvant être produits par un certain nombre d’appareils et par extension par un certain nombre de facteurs d’alimentation.

C’est en comptant le nombre de facteurs d’alimentation desservis par l’amortisseur que le modèle peut être déterminé. Prenons les facteurs d’alimentation définis par le chapitre III, Plomberie.

Emplacement de l’amortisseur

Plusieurs cas de figure peuvent se présenter à celui qui a la responsabilité de choisir l’emplacement des amortisseurs. Cependant, certaines règles doivent toujours être respectées :

• l’amortisseur n’est plus efficace s’il est installé à plus de 6 m (20 pi) en amont du ou des appareils;
• l’installation entre l’avant-dernier et le dernier appareil est recommandée, et ce, le plus près possible du dernier appareil.

Premier exemple

Un ensemble d’appareils est installé sur un même branchement de moins de 6 m (20 pi) de long (mesuré à partir du premier appareil desservi par le branchement jusqu’au dernier, soit 4 W.-C. à robinet de chasse et 2 urinoirs également avec robinet de chasse. Nous comptons donc 50 facteurs d’alimentation (4 x 10 + 2 x 5).

Le modèle C doit être utilisé sur la conduite d’eau froide, car il est conçu pour protéger un ensemble d’appareils ayant un total de facteurs d’alimentation de 33 à 60.

L’amortisseur doit être installé entre les deux derniers appareils, et ce, le plus près possible du dernier.

Deuxième exemple

Un ensemble d’appareils est installé sur un même branchement de plus de 6 m (20 pi) de long, (mesuré à partir du premier appareil du branchement jusqu’au dernier. On y retrouve 8 W.-C. à robinet de chasse, 2 urinoirs également avec robinet de chasse et 2 lavabos, pour un total de 93 facteurs d’alimentation (8 x 10 + 2 x 5 + 2 x 1,5).

Le modèle D devrait être installé sur la conduite d’eau froide si nous n’avions qu’un seul amortisseur, mais comme la distance entre le premier appareil et le dernier appareil est supérieure à 6 m (20 pi), il faut installer 2 amortisseurs : un entre les 2 derniers appareils le plus près possible du dernier et un deuxième au centre de la section alimentant les appareils.

Dans notre cas, un amortisseur reçoit les contrecoups de 6 W.-C. et un autre ceux des 2 autres W.-C., des 2 urinoirs et des 2 lavabos. Le premier couvre 60 unités d’alimentation, le second 33. Il faut donc installer deux modèles C.

Puisqu’il y a 3 unités d’alimentation pour l’eau chaude (alimentation des 2 lavabos), il faut installer un modèle A sur le lavabo le plus en aval du branchement à l’eau potable.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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C’est le cas notamment du Règlement sur les aliments (chapitre P-29, r.1) découlant de la Loi sur les produits alimentaires (P-29). Les inspecteurs du ministère de l’Agriculture, des Pêcheries et de l’Alimentation du Québec (MAPAQ) appliquent ce Règlement dans les bâtiments visés dans le but de protéger la population contre les toxi-infections alimentaires.

Il incombe donc à l’entrepreneur en plomberie d’appliquer ces deux niveaux d’exigences afin de rendre l’installation conforme non seulement au chapitre III, Plomberie, mais aussi à la réglementation stricte appliquée par le MAPAQ.

Voici un tableau récapitulatif des exigences en matière de plomberie pour les lieux visés par le Règlement sur les aliments.

¹ - Considérer les pertes de chaleur occasionnées par la longueur de tuyauterie à partir du chauffe-eau jusqu’aux points de service pour obtenir cette température aux points de service.

² - Par exemple, ceci pourrait être un avaloir de sol.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2019pl-42web_445.pdf

Cette méthode de conception a d’ailleurs été décrite dans la fiche Bonnes pratiques PL-6 Dimensionnement des réseaux d’évacuation d’eaux pluviales.

Prenons l’exemple d’une surface de toit de 900 m² (env. 10 000 pi²) située à Montréal. La chute de pluie de 15 minutes susceptible d’être dépassée en moyenne une fois en 10 ans est de 23 mm (voir le tableau C-2 à l’annexe C du chapitre I, Bâtiment du CCQ). Le volume d’eau causé par ces précipitations sur cette surface de toit s’élève à 20 700 L* (environ 5500 gallons US). Cette surface de toit nécessite donc une descente pluviale de 6 po^† et un collecteur pluvial de 8 po^‡ pour évacuer l’eau de pluie à mesure qu’elle s’accumule.

Cette manière de procéder est simple d’un point de vue conceptuel, mais elle comporte quelques inconvénients :

1. Nécessite de plus gros diamètres de tuyauterie.
2. Aucun moyen n’est prévu pour contrôler le phénomène de ressaut hydraulique et de turbulence au bas des descentes pluviales ou aux changements de direction lors de pluies intenses. Cela peut engendrer des problèmes de bruit et même de déboitement de tuyauterie dans des installations de grande hauteur.
3. Les débits d’eaux pluviales évacués peuvent causer une surcharge du réseau d’égout municipal.

Une solution possible pour éviter les problèmes énumérés consiste à installer des avaloirs de toit à débit contrôlé (ATDC). Ce type d’avaloir limite le débit auquel l’eau pénètre dans le réseau d’évacuation d’eaux pluviales. Cela cause toutefois une accumulation d’eau sur le toit lors de pluies intenses. Il faut donc prévoir assez d’avaloirs et un débit suffisant pour évacuer le volume d’eau maximal anticipé en un temps raisonnable (24 heures maximum selon le chapitre III, Plomberie). Il faut aussi s’assurer que le toit ait été conçu pour supporter la charge d’eau anticipé, ce qui en principe est le cas, car la charge de neige à tenir compte est plus importante que la charge d’eau. Il faut prévoir des dalots d’urgence à une hauteur acceptable pour évacuer un excédent d’eau imprévu.

Principe de fonctionnement d’un ATDC

L’élément qui permet le contrôle du débit d’eau évacué par un ATDC est appelé « déversoir » (weir en anglais). Ce déversoir est généralement de forme conique et est muni d’une ouverture verticale pour laisser passer l’eau (voir schéma 1).

La forme parabolique de l’ouverture du déversoir permet de contrôler le débit d’eau évacué de manière linéaire en fonction de la hauteur d’eau accumulée sur le toit. Ce débit peut varier selon le fabricant ou le modèle utilisé. L’ouverture d’un déversoir typique permet généralement d’évacuer 5 gallons US par minute (USgpm), par pouce de hauteur d’eau accumulée sur le toit (environ 0,3 L/s par 25 mm de hauteur d’eau accumulée). Certains déversoirs sont réglables, c’est-à-dire que leur ouverture peut être obturée partiellement, afin de réduire le débit d’évacuation. À l’inverse, il existe des modèles avec plus d’une ouverture, afin d’augmenter le débit d’évacuation.

Les fabricants proposent généralement des déversoirs de 3 po (environ 75 mm) de haut pour les toits complètement plats; et des déversoirs de 6 po (environ 150 mm) de haut pour les toits légèrement inclinés (hauteur de pente totale de 6 po ou moins). Cette caractéristique est basée sur la hauteur d’eau jugée sécuritaire pour la structure du toit. Des dalots d’urgence doivent être prévus pour empêcher l’accumulation d’eau au-delà de cette limite (cet aspect sera abordé plus loin dans le texte).

Exemple

Prenons l’exemple d’un ATDC installé au point le plus bas d’un toit légèrement incliné vers son centre (pente totale de 6 po de hauteur), pour récolter les eaux pluviales. Supposons que cet ATDC est muni d’un déversoir de 6 po de haut et de 5 USgpm/po. Voici quatre situations distinctes pour illustrer les aspects abordés précédemment :

1. Accumulation de 2 po d’eau sur le toit ¬ débit d’évacuation = 2 po x 5 USgpm/po = 10
2. Accumulation maximale pour laquelle le déversoir est conçu, c’est-à-dire 6 po d’eau sur le toit ¬ débit d’évacuation =
3. 6 po x 5 USgpm/po = 30 USgpm.
4. Accumulation de 6 po d’eau, avec le déversoir ajusté à la moitié de son débit normal (obturation partielle de l’ouverture)
5. ¬ débit d’évacuation = 6 po x 2,5 USgpm/po = 15 USgpm.
6. Accumulation de 6 po d’eau, avec deux ouvertures plutôt qu’une seule ¬ débit d’évacuation = 6 po x 10 USgpm/po = 60

Protection du toit contre une surcharge

L’article 2.4.10.4. 2) Toits et surfaces revêtues du chapitre III, Plomberie permet l’utilisation d’ATDC, à condition que le toit soit protégé adéquatement contre d’éventuelles surcharges dues à l’accumulation d’eau. Cela implique de :

• limiter l’accumulation d’eau sur le toit à une hauteur maximale de 150 mm;
• s’assurer que le toit ait été conçu pour supporter adéquatement cette charge d’eau;
• prévoir des dalots d’urgence pour évacuer un éventuel surplus d’eau (voir détails plus loin).
  
  

Ces exigences se retrouvent dans le chapitre III, Plomberie, mais visent plutôt la conception du toit. Cette étape nécessite donc une bonne collaboration entre les intervenants en charge de la conception du réseau d’évacuation d’eaux pluviales et ceux en charge de la conception de la structure.

Le poids exercé par une colonne d’eau de 1 po est égal à 5,2 lb/pi². La hauteur limite de 6 po (150 mm) d’eau atteint donc un poids maximal de de 31,2 lb/pi² au point le plus bas du toit.

Quant aux dalots (voir schéma 2), ils doivent être espacés d’au plus 30 m au périmètre du toit et pouvoir évacuer jusqu’à 200 % de l’intensité de la précipitation de 15 minutes. Dans le cas des trop pleins, ils doivent également évacuer 200 % de l’intensité. Dans l’exemple du toit de 900 m² à Montréal présenté en début de texte, le volume d’eau causé par une pluie de 15 minutes est égal à 20 700 L (environ 5500 gallons US). Cela correspond à un débit de 23 L/s^‡‡ (environ 365 USgpm). Dans ce cas-là, la quantité et les dimensions des dalots doivent donc être déterminées de manière à pouvoir évacuer un débit total de 46 L/s (environ 730 USgpm).

Emplacement des ATDC

L’article 2.4.10.4. Toits et surfaces revêtues du chapitre III, Plomberie exige qu’un ATDC soit situé (voir schéma 3) :

• à 15 m (environ 50 pi) des bords du toit;
• à 30 m (environ 100 pi) des avaloirs adjacents; et
• de telle manière que la surface de toit qu’il dessert ne soit pas supérieure à 900 m² (environ 10 000 pi²).
  
  

La quantité minimale d’ATDC requis sur un toit est directement influencée par ces exigences. Un toit de 20 m x 30 m, par exemple, ne requiert qu’un seul ATDC si celui-ci est installé au centre du toit. La distance entre l’ATDC et le bord du toit sera donc de 10 m d’un côté et de 15 m de l’autre, ce qui respecte la limite permise; et la surface de toit desservie sera de 600 m².

Attention, certaines surfaces de toit ne dépassent pas 900 m², mais nécessitent deux ATDC malgré tout. Par exemple, un toit de 800 m² dont les dimensions sont 20 m x 40 m nécessite au moins deux ATDC pour respecter la distance maximale de 15 m des bords du toit.

Certains codes de plomberie, documents de référence et manuels d’installation de fabricants d’ATDC recommandent ou exigent d’installer en tout temps un minimum de deux avaloirs par toit. Le chapitre III, Plomberie n’a toutefois pas d’exigence en ce sens.

Outre les distances maximales indiquées, il est important de considérer la pente de toit et la hauteur maximale d’eau permise (150 mm) pour planifier l’emplacement et la quantité d’ATDC requis. De plus, il est essentiel d’installer les avaloirs aux points les plus bas du toit, afin d’éviter une accumulation d’eau qui ne pourra pas être évacuée.

Prenons l’exemple d’un toit de 900 m² dont les dimensions sont 30 m x 30 m. Il est possible de prévoir un seul ATDC pour ce toit, à condition qu’il soit situé en plein centre et qu’aucun obstacle n’empêche l’eau de pluie de s’y écouler. La distance maximale de 15 m du bord du toit est alors respectée. Le centre du toit doit cependant correspondre au point le plus bas et la pente doit être suffisamment faible pour empêcher en tout temps une accumulation de plus de 150 mm d’eau sur le toit. Tel qu’indiqué précédemment, des dalots doivent être prévus à cet effet au périmètre du toit. La différence de hauteur entre l’ATDC et ces dalots doit être inférieure ou égale à 150 mm. Par conséquent, la pente moyenne entre l’ATDC et les dalots ne doit pas dépasser 1 % (1 : 100 ou 1/8 po au pi)^§§ pour appliquer cette configuration (voir schéma 4).

Si, au contraire, une pente plus prononcée que 1 % est souhaitée, il faut réduire en conséquence la distance entre les bords du toit et les ATDC ou installer des trop-pleins (avaloirs de toit d’urgence). Par exemple, pour le même toit et une pente de 2 % (1 :50 ou 1/4 de po au pi), la distance maximale des bords du toit serait réduite à 7,5 m pour respecter la hauteur maximale de 150 mm***. Il faut alors diviser le toit en 4 parties égales avec un point bas au centre de chaque surface; et prévoir un ATDC pour chaque centre (résultat : 4 ATDC au total plutôt qu’un seul, pour un toit de 900 m²).

Capacité d’évacuation requise

L’article 2.4.10.4. Toits et surfaces revêtues du chapitre III, Plomberie exige qu’un ATDC ait la capacité d’évacuer en 24 heures (ou moins) la chute de pluie susceptible d’être dépassée en moyenne une fois en 25 ans selon les courbes d’intensité-durée-fréquence (IDF) d’Environnement Canada, tout en limitant la hauteur d’accumulation d’eau à 150 mm ou moins. Certaines municipalités peuvent toutefois exiger des périodes de récurrence plus élevées (50 ou 100 ans) et/ou des courbes IDF provenant d’autres organismes qu’Environnement Canada.

Le tableau 1 illustre l’augmentation du volume d’eau sur une surface de 900 m² à Montréal. Il est supposé ici que l’eau n’a aucun moyen d’être évacuée de cette surface.

Voici, à titre de référence, la contenance de trois types de toits, pour une surface de 900 m² et une hauteur de 150 mm :

• toit plat : 900 m²x 150 mm = 135 000 L;
• toit en pente : 900 m²x 150 mm / 2 = 67 500 L;
• toit en forme de pyramide inversée : 900 m² x 150 mm / 3 = 45 000 L.

Il est intéressant de noter que, s’il n’y a aucun moyen pour évacuer l’eau de pluie, la contenance du toit en pyramide inversée sera dépassée lors de la pluie de 6 heures illustrée au tableau 1 et celle du toit en pente sera dépassée lors de la pluie de 12 heures.

En principe, un ATDC bien sélectionné et bien situé peut évacuer l’eau assez rapidement pour éviter de dépasser la contenance du toit. Par exemple, un déversoir fonctionnant en moyenne à 15 USgpm sur une période de 24 heures peut évacuer 21 600 galUS^†††, ce qui correspond environ à 82 000 L d’eau.

Les fabricants fournissent des tableaux de sélection pour leur modèle d’ATDC et de déversoir. Ces tableaux permettent habituellement de déterminer les paramètres suivants, selon la surface de toit desservie par une seule ouverture de déversoir (2500, 5000, 7500 ou 10 000 pi²) :

• la hauteur d’eau maximale atteinte (en po);
• le débit d’eau maximal évacué (en USgpm); et
• le temps d’évacuation maximal prévu (en heures).

Le tableau 2 à la page suivante est un exemple simplifié de ce qui pourrait être fourni par un fabricant, pour un déversoir de 5 USgpm/po, dans une municipalité du Québec, pour une période de récurrence de 25 ans.

Pour utiliser adéquatement ce genre de tableau, il faut connaître :

• la municipalité où sera installé l’ATDC;
• la période de récurrence considérée (10, 25, 50 ou 100 ans);
• le type de toit (complètement plat, ou hauteur de pente totale de 2 po, 4 po ou 6 po);
• la surface de toit desservie par l’ATDC (900 m² maximum selon le chapitre III, Plomberie);

• le temps maximal d’écoulement (24 h selon le chapitre III, Plomberie); et
• la hauteur maximale d’accumulation d’eau (150 mm selon le chapitre III, Plomberie).

Prenons l’exemple d’un toit de 900 m² (environ 10 000 pi²) dont les dimensions sont 30 m x 30 m, situé dans une municipalité n’ayant pas de règlement particulier concernant les ATDC, à l’exception du chapitre III, Plomberie. Il est prévu d’installer un seul ATDC au centre de ce toit. Cet ATDC est équipé d’un déversoir dont les capacités correspondent à celles du tableau 2. Les données du tableau indiquent que, si le déversoir est muni d’une seule ouverture et dessert une surface de 10 000 pi², la hauteur et le débit maximum du déversoir (6 po et 30 USgpm) seront atteints et le volume d’eau anticipé sera évacué en 21 heures.

S’il est souhaité d’abaisser. la hauteur d’eau et le temps d’évacuation, il faut prévoir un déversoir avec 2 ouvertures plutôt qu’une seule. Pour utiliser le tableau 2, il est considéré que chaque ouverture dessert l’équivalent de la moitié de la surface du toit, c’est-à-dire environ 5000 pi². La hauteur d’eau est alors abaissée à 5,4 po et le temps d’évacuation à 9,5 h. Le débit total est le double de celui indiqué, c’est-à-dire 2 x 27 USgpm = 54 USgpm, puisqu’il y a 2 ouvertures desservant chacune 5000 pi².

Les méthodes peuvent varier d’un fabricant à l’autre, mais sont essentiellement basées sur les principes énoncés ci-dessus. Veuillez vous référer à la documentation du fabricant pour plus de détails.

* – 900 m2 x 23 mm = 20 700 L

† – Une descente pluviale de 6 po sans déviation est capable d’évacuer jusqu’à 31 800 L sur une période de 15 minutes (voir le tableau 2.4.10.11. du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec).

‡ – Un collecteur pluvial de 8 po avec une pente de 1 : 100 est capable d’évacuer jusqu’à 26 700 L sur une période de 15 minutes (voir le tableau 2.4.10.9. du chapitre III, Plomberie).

** - Une descente pluviale de 2 po sans déviation peut évacuer jusqu’à 1700 L en 15 minutes (voir le tableau 2.4.10.11. du chapitre III, Plomberie).

†† - Un collecteur pluvial de 3 po avec une pente de 1 : 50 peut évacuer jusqu’à 2770 L en 15 minutes (voir le tableau 2.4.10.9. du chapitre III, Plomberie).

‡‡ - (20 700 L / 15 min) x (1 min / 60 s) = 23 L/s

§§ - 150 mm / 15 m = 0,150 m / 15 m = 0,01 = 1 % ou 1 : 100.

*** - 150 mm / 2 % = 0,150 m / 0,02 = 7,5 m.

†††- 15 USgpm x 60 min/h x 24 h = 21 600 galUS.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Cependant, le chapitre I, Bâtiment du Code de construction du Québec, exige que les lavabos installés dans les salles de bains publiques ou universelles répondent à l’article 3.7.2.3. 4) :

Pour être accepté par la Régie du bâtiment du Québec, le robinet à ressort doit :

• être à commande unique;
• pouvoir être actionnée d’une seule main avec le poing, sans exiger un effort spécial de préhension ni une rotation du poignet;

• pouvoir maintenir le débit sans qu’il ne soit requis d’appliquer une force continue;
• avoir un délai de fermeture procurant au moins 10 secondes de débit;
• pouvoir être actionné avec une force d’au plus 22 newtons (N).

De cette manière, tout en permettant une limitation de la consommation excessive d’eau, ces robinets de lavabo assurent une alimentation en eau adéquate pour le lavage des mains.

Pour faire un parallèle avec la fiche Bonnes Pratiques PL-44 Teneur en plomb des robinets et accessoires de robinetterie, veuillez noter que ce type de robinets à fermeture automatique n’est pas visé par les exigences de teneur en plomb d’au plus 0,25 % contenues dans l’édition 2012 de la norme ASME A112.18.1 CSA B125.1 Robinets.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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Les alliages de cuivre (laiton, bronze) sans plomb utilisés pour répondre à cette exigence peuvent contenir différents matériaux pour remplacer le plomb, comme de la silicone ou du bismuth.

Problématique

Les raccords (robinet, accessoire, etc.) sans plomb peuvent s’avérer plus difficiles à souder que les raccords en laiton ou en bronze qui contiennent du plomb. Cette difficulté accrue est principalement causée par la conductivité thermique plus faible de certains alliages de cuivre sans plomb (plus particulièrement ceux qui contiennent de la silicone pour remplacer le plomb). C’est-à-dire que la chaleur prend plus de temps à se propager dans ces alliages. Par conséquent, il faut les chauffer plus longtemps pour atteindre la température nécessaire au soudage.

Pour cette raison, il faut éviter de chauffer le joint à souder en appliquant la flamme en un seul point du raccord. Cette pratique, particulièrement lorsqu’elle est utilisée avec un raccord sans plomb, ne permet pas aux différentes composantes du joint (tube, raccord, espace capillaire et métal d’apport) d’atteindre la température nécessaire à l’obtention d’une soudure de qualité.

Exigences du chapitre III, Plomberie

Le chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec exige que les joints soudés soient réalisés conformément à la norme ASTM B828 Making Capillary Joints by Soldering of Copper and Copper Alloy Tube and Fittings (voir l’article 2.3.2.4. du chapitre III, Plomberie). Cette exigence est applicable, peu importe que les raccords à souder soient avec ou sans plomb.

Le chapitre III contient aussi des exigences concernant le flux et le métal d’apport à utiliser (voir l’article 2.2.9.2.). Premièrement, dans un réseau d’alimentation en eau potable, il faut utiliser un flux et un métal d’apport dont la teneur en plomb ne dépasse pas 0,2 %. Ensuite, le métal d’apport doit être conforme à la norme ASTM B32 Solder Metal. Finalement, le flux utilisé doit être conforme à la norme ASTM B813 Liquid and Paste Fluxes for Soldering of Copper and Copper Alloy Tube.

Étapes à suivre

La norme ASTM B828 référée par le chapitre III, Plomberie contient toutes les étapes nécessaires à l’obtention d’un joint soudé de qualité entre un tube en cuivre et un raccord, qu’il soit avec ou sans plomb. Il faut toutefois s’assurer de réaliser chaque étape avec soin, sans utiliser de raccourci.

Voici un résumé des principales étapes nécessaires à l’obtention d’un joint soudé entre un raccord et un tube en cuivre².

Étapes de préparation :

1. Mesurer et couper le tube;
2. Aléser (retirer les bavures à l’endroit où le tube a été coupé);
3. Nettoyer (retirer l’oxydation sur les surfaces à souder à l’aide d’une brosse métallique et d’une toile abrasive);
4. Appliquer le flux (appliquer une mince couche de flux sur les surfaces à souder, tout de suite après les avoir nettoyées);
5. Assembler et supporter (insérer le tube jusqu’au fond du raccord et supporter l’assemblage de manière à assurer un espace capillaire uniforme sur toute la circonférence du joint).

Étapes de soudure (processus de chauffage) :

6. Préchauffer (chauffer l’assemblage de manière à amener chaque élément du joint à la température de soudure);
7. Appliquer le métal d’apport (remplir complètement le joint avec le métal d’apport fondu).

Étapes après soudure :

8. Refroidir et nettoyer (refroidir à l’air libre et retirer l’excès de flux à l’aide d’un linge humide);
9. Inspecter (examen visuel du joint).

Tel qu’indiqué précédemment, les alliages de cuivre sans plomb (et plus particulièrement ceux qui contiennent de la silicone) possèdent une conductivité thermique moins élevée et laissent moins de place à l’erreur que ceux qui contiennent du plomb. Il est donc important d’accorder une attention particulière au processus de chauffage (étapes 6 et 7 ci-dessus) lors du soudage de raccords sans plomb.

Composantes du joint

Il est aussi important de noter que le joint est un assemblage composé de quatre composantes distinctes :

1. Le tube;
2. Le raccord (robinet, accessoire, );
3. L’espace capillaire;
4. Le métal d’apport.

Pour obtenir un joint de qualité, chaque composante doit être élevée et maintenue à la température de fusion du métal d’apport pour que celui-ci puisse remplir complètement l’espace capillaire et adhérer aux parois du tube et du raccord. Le processus de chauffage doit donc être réalisé de manière à obtenir ce résultat.

Préchauffage

Tel qu’indiqué précédemment, il faut éviter de chauffer le joint seulement par l’entremise du raccord. Cette façon de faire est particulièrement inefficace avec des raccords sans plomb, à cause de leur faible conductivité thermique³. Par conséquent, lorsque la flamme du chalumeau est appliquée uniquement sur le raccord, la chaleur peine à se rendre au tube en cuivre et à l’élever à une température satisfaisante (le raccord et l’espace capillaire jouent le rôle d’isolant thermique pour le tube).

Ceci peut mener à l’une des problématiques suivantes :

• La surface à souder du raccord atteint la température désirée, mais pas celle du tube. Le métal d’apport fond et adhère à la circonférence du joint, mais ne pénètre pas dans l’espace capillaire.
• La surface à souder du raccord atteint la température désirée, mais celle du tube l’atteint à peine. Le métal d’apport fond, et par le fait même refroidit la surface du tube empêchant ce dernier de conserver la température requise. Ainsi, le métal d’apport se solidifie avant d’avoir entièrement rempli l’espace capillaire.
• Les surfaces à souder du raccord et du tube atteignent la température désirée, mais le flux a eu le temps de brûler entretemps. Cela empêche le métal d’apport de pénétrer adéquatement dans l’espace capillaire.
• Les surfaces à souder du raccord et du tube atteignent la température désirée, mais l’excès de chaleur contenu dans le raccord empêche le joint de refroidir assez Une partie du métal d’apport s’écoule de l’espace capillaire avant d’avoir pu se solidifier.

Pour éviter ces problèmes, il est essentiel de préchauffer le tube en cuivre avant le raccord. Ceci permet d’obtenir une température uniforme à chaque composante du joint.

Pour préchauffer le tube, il est recommandé que la flamme du chalumeau soit perpendiculaire au tube et soit appliquée à une distance du raccord équivalente à la longueur du tube qui pénètre dans le raccord (voir schéma 2).

Le tube en cuivre ayant une conductivité thermique élevée, la chaleur est transmise rapidement à la surface du tube qui se trouve à l’intérieur du raccord (surface à souder du tube) et permet même de commencer à réchauffer la surface à souder du raccord. Le tube devrait être chauffé jusqu’à ce que le flux à la circonférence du joint devienne actif (le flux commence à « nettoyer » les surfaces du tube et du raccord). Une fois cette étape terminée, la flamme peut être déplacée sur le raccord.

Pour chauffer le raccord, il est recommandé de diriger la flamme de la base du raccord vers le tube (voir schéma 3). Ceci permet de concentrer l’essentiel de la chaleur sur le raccord tout en maintenant la température du tube qui a été chauffé préalablement. Il est aussi essentiel de déplacer la flamme tranquillement autour du joint afin d’obtenir une température uniforme sur toute sa circonférence. Le préchauffage est terminé lorsque le métal d’apport fond au contact du joint.

Application du métal d’apport

Comme pour le préchauffage, il faut éviter d’appliquer la chaleur en un seul point du raccord. La température doit être maintenue dans chaque élément du joint lors de cette étape, afin d’éviter les résultats problématiques énumérés précédemment.

Pour un joint à l’horizontale, il est recommandé de déplacer la flamme à la base du raccord et la décaler légèrement par rapport à la partie inférieure du joint (ex. : à 5 heures). Le métal d’apport est alors appliqué sur le joint, jusqu’à ce qu’il remplisse complètement l’espace capillaire à cet endroit. Il faut ensuite se déplacer lentement vers le dessous du joint et répéter cette même étape (remplir l’espace capillaire avec le métal d’apport fondu) jusqu’au-dessus du joint, en passant par le côté opposé (ex. : de 5 à 12 heures dans le sens horaire); et en gardant la flamme toujours un peu en avant de la position où le métal d’apport est appliqué.

Puis, en repartant du point de départ (le métal d’apport devrait déjà avoir commencé à se solidifier à cet endroit), il faut répéter le même processus dans le sens contraire (ex. : de 5 à 12 heures dans le sens antihoraire) pour remplir la partie restante du joint. De cette manière, l’espace capillaire est rempli de métal d’apport sur toute la circonférence du joint.

La procédure est sensiblement la même pour un joint à la verticale, mais le point de départ n’a pas d’importance.

Il est aussi recommandé de contrôler la distance entre la flamme et le joint de manière à maintenir sa température sans toutefois le surchauffer. Ceci permet de faire fondre le métal d’apport sans trop le liquéfier, afin qu’il conserve un état légèrement pâteux.

Refroidissement

Le joint soudé doit ensuite être refroidi lentement et naturellement (à l’air libre). Il est important de ne pas le refroidir brusquement (éviter l’eau, le trempage, etc.). Si le processus de chauffage a été réalisé adéquatement, c’est-à-dire sans chauffer le raccord de manière excessive, alors le métal d’apport se solidifiera et refroidira le joint assez rapidement après le retrait de la flamme.

Conclusion

La procédure établie par la norme ASTM B828 permet de réaliser un joint soudé de qualité, peu importe que le raccord soit avec ou sans plomb. Certains alliages de cuivre sans plomb ont toutefois une conductivité thermique plus faible. Il faut donc accorder une attention particulière au processus de chauffage et éviter de prendre des raccourcis.

Références

ASTM B828 Standard Practice for Making Capillary Joints by Soldering of Copper and Copper Alloy Tube and Fittings; ASTM International.

Chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec, et Code national de la plomberie – Canada 2010 (modifié); Conseil national de recherches du Canada.

Recommended Practice for Soldering of No-Lead Copper Alloys; Copper Development Association Inc.

1 - Teneur en plomb d’au plus 0,25 % pour la surface en contact avec l’eau.

2 - Se référer à la norme ASTM B828 pour plus de détails.

3 - À titre comparatif, un alliage de cuivre sans plomb qui contient de la silicone présente un cœfficient de conductivité thermique environ 10 fois moins élevé qu’un tube en cuivre; et environ 2 à 3 fois moins élevé qu’un alliage de cuivre qui contient du plomb.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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L’article 2.4.6.3. 3) du chapitre III, Plomberie du Code de construction du Québec exige que : « tout puisard ou réservoir de captage doit être pourvu d’une pompe, d’un éjecteur ou de tout autre équipement capable de relever le contenu pour le déverser dans le collecteur principal ou le branchement d’égout. »

L’entrepreneur doit vérifier avec la municipalité la conformité de l’emplacement du point de rejet. En effet, certaines municipalités ont des règles spécifiques quant aux dimensions des points de rejet et à la disposition des équipements de relevage.

Mise en situation

Un propriétaire possède un terrain de 465 m² à Boucherville qui contient un bâtiment de 83 m². Alors que la surface gazonnée couvre 360 m², la surface d’asphalte couvre 22 m². Ces données servent à déterminer la capacité requise de la pompe de relevage.

Coefficient de ruissellement

Afin de déterminer la capacité de la pompe de relevage, il faut calculer le débit de l’eau généré par l’environnement, soit le ruissellement.

Lorsque la pluie tombe sur le sol, elle peut suivre des voies différentes selon le type de surface : infiltration dans le sol, stagnation sur le sol, ruissèlement jusqu’au réseau d’égout ou jusqu’au point le plus bas. Chaque type de surface absorbe l’eau en quantité différente. Par exemple, la partie gazonnée d’un terrain absorbe beaucoup plus d’eau que la partie asphaltée, et ce, pour une même quantité de pluie.

Il faut donc tenir compte du coefficient de ruissellement pour chaque type de surface afin de déterminer le débit pour le dimensionnement de la pompe. Ces coefficients viennent réduire la surface à considérer dans le calcul lorsque le sol absorbe l’eau. Un coefficient de 1 équivaut à très peu d’absorption par le sol (ex. : béton).

Un tableau des coefficients de ruissellement des diverses sur- faces se trouve dans le Guide de gestion des eaux pluviales ¹ à la page 6-26.

• Le coefficient de ruissellement d’une surface gazonnée avec une faible pente et un sol argileux est de 0,13 à 0,17. Pour l’exemple, la médiane est utilisée, soit 0,15.
• Pour une surface asphaltée, le coefficient de ruissellement est de 0,70 à 0,95. Pour la démonstration, la médiane est encore une fois privilégiée. Elle se situe à 0,83.
• Pour la toiture en pente, la pluie ruissellera sur celle-ci pour finir sa course sur la surface gazonnée. Il y aura donc deux coefficients de ruissellement. Le toit présente un coefficient de ruissellement de 0,70 à 0,95, la médiane étant de 0,83. L’eau qui ruisselle sur la surface gazonnée présente un coefficient de 0,15, tel que mentionné plus haut.

Les coefficients de ruissellement doivent être appliqués aux surfaces mentionnées plus haut.

• Surface gazonnée : 360 m² X 0,15 = 54 m²
• Surface asphaltée: 22 m² X 0,83 = 18 m²
• Surface du toit : 88 m² X 0,83 = 73 m² et 73 m² X 0,15 = 11 m²
• Surface totale : 54 m² + 18 m² + 11 m² = 83 m²

Station météorologique et précipitations

La pompe doit être dimensionnée de manière à pouvoir évacuer une chute de pluie susceptible d’être dépassée sur 15 minutes en moyenne une fois en 25 ans, selon les courbes d’intensité-durée-fréquence (IDF) d’Environnement Canada.

Il faut utiliser la station météorologique la plus près. Pour l’exemple, c’est la station de l’aéroport de Saint-Hubert. Sur une moyenne de 25 ans, l’intensité pour 15 minutes de cette station est de 98 mm/heure. Pour trouver l’accumulation en mm d’eau par 15 minutes, il faut ramener l’intensité de 98 mm/heure sur 15 minutes :

• 98 mm/h ÷ 4 = 24,5 mm par 15 minutes

Pour trouver le débit en litres, il faut multiplier la surface totale de 83 m² par l’intensité de 24,5 mm.

• 83 m² X 24,5 mm = 2034 litres/15 minutes

• Débit volumique final de la pompe

Puisque les catalogues des fabricants utilisent surtout le système impérial, il faut convertir les litres en gallons américains :

• 1 galUS = 3,78 L
• 

La pompe de relevage doit être sélectionnée à partir de son débit volumique de 36 USgpm.

Collecteur

Finalement, il faut convertir le débit volumique de la pompe en charge hydraulique. Ceci permet de déterminer le diamètre du tuyau d’évacuation de la pompe au collecteur. Dans le chapitre III, à l’article 2.4.10.3. 2), il est indiqué: « La charge hydraulique d’un appareil sanitaire ou équipement à écoulement continu ou semi-continu se déversant dans un égout unitaire ou dans un égout pluvial correspond à 900 L pour chaque litre par secondes. »

Selon le tableau 2.4.10.9. du chapitre III, il est possible de d’évacuer un maximum de 4220 L dans un tuyau de 4 po seulement si la pente a un rapport de 1 : 100. Le tuyau de branchement de la pompe aura donc un diamètre de 4 po.

Installation

La tuyauterie d’évacuation de la pompe de relevage doit avoir un raccord union, un clapet antiretour et un robinet d’arrêt en aval de celle-ci. Il est important de conserver l’ordre des accessoires tel qu’exigé à l’article 2.4.6.3. 6).

Tous les puisards auxquels un tuyau de drainage (drain français) est raccordé doivent avoir un couvercle étanche à l’air. Tous les puisards qui sont munis d’un équipement de relevage doivent avoir un tuyau de ventilation de 1 1⁄2 po de diamètre minimum – (article 2.4.6.3. 8)).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2019pl-47web_247.pdf

Partout dans le texte, le terme « ascenseur» fait référence à « ascenseur ou autres appareils élévateurs », sauf lorsqu’il est question de l’article 2.2.2.5 de l’ASME A17.1/CSA-B44 qui fait référence à « un ascenseur ou un monte-charge ».

Exigences du code ASME A17.1/CSA-B44

L’article 2.2.2.3. exige que des moyens permanents soient mis en place pour prévenir l’accumulation d’eau souterraine dans la cuvette d’ascenseur. Il est primordial que ces cuvettes soient maintenues sèches pour éviter d’endommager et/ou de corroder les éléments mécaniques et de sécurité de l’ascenseur. Pour ce faire, l’installation d’un avaloir de sol (sans siphon²) ou une ouverture latérale au bas de la cuvette munie d’un tuyau d’évacuation menant à un puisard sont les deux méthodes permises. Le radier de ce tuyau d’évacuation doit être au même niveau que le radier du plancher de la cuvette afin qu’elle demeure sèche en tout temps. L’article 2.2.2.4. exige que l’avaloir de sol et la pompe de relevage, le cas échéant, soient conformes au chapitre III, Plomberie du CCQ et conçus de manière à empêcher l’infiltration d’eau, de gaz et d’odeur dans la gaine d’ascenseur. À ce sujet, le chapitre III du CCQ prévoit l’installation d’un clapet antiretour qui, de par sa conception, va également aider à empêcher les gaz et odeurs de pénétrer dans la cuvette tel qu’exigé par le code ASME A17.1/CSA-B44.

L’article 2.2.2.7. de l’ASME A17.1/CSA-B44 précise qu’il est interdit d’installer une pompe de relevage et ses commandes à même la cuvette de l’ascenseur. Ceci rejoint l’exigence du chapitre III du CCQ qui, à l’article 2.4.3.6. 1)a) en fait également mention (voir le paragraphe Exigences du chapitre III du CCQ). Ces deux exigences obligent l’évacuation des eaux de la cuvette dans un puisard situé à l’extérieur de la cuvette (voir schéma 1).

L’article 2.2.2.5 de l’ASME A17.1/CSA-B44 exige qu’un ascenseur ou un monte-charge à l’usage des pompiers doit être muni d’un avaloir de sol (sans siphon) ou d’une pompe de relevage capable d’évacuer au moins 11,4 m³/h (3000 gal/h) par ascenseur ou monte-charge. Depuis le 31 août 2008, date d’entrée en vigueur de l’édition 2007 de ce code, tous les ascenseurs doivent être munis d’un système de secours spécial à l’usage des pompiers. C’est donc dire que TOUT ascenseur doit être drainé à ce débit minimal. Ceci nécessite un tuyau d’évacuation de 4 po (calculé selon l’article 2.4.10.3. 1) du chapitre III, Plomberie du CCQ) entre la cuvette et le puisard pour chaque ascenseur (que l’écoulement soit par gravité ou pompé). Dans le cas où deux ascenseurs occupent l’espace d’une seule et même cuvette, celle-ci doit être munie de deux tuyaux d’évacuation de 4 po chacun ou d’un seul tuyau commun pouvant évacuer 11,4 m³/h par ascenseur (3000 gal/h) x 2 ascenseurs = 22,8 m³/h (6000 gal/h ou 6,34 L/s). Ceci équivaut à un tuyau d’évacuation commun d’au moins 6 pouces (calculé selon l’article 2.4.10.3. 1) du chapitre III du CCQ) pour répondre à l’exigence de l’article 2.2.2.5. de l’ASME A17.1/CSA-B44. Lors d’un incendie, ceci assure l’évacuation de toute l’eau provenant des gicleurs et des boyaux d’arrosage afin que les pompiers puissent utiliser les ascenseurs et/ou les monte-charges de manière sécuritaire.

Le chapitre IV du CCQ comporte deux autres normes en plus du code ASME A17.1/CSA-B44. Il s’agit des normes CAN/CSA B355, Appareils élévateurs pour personnes handicapées et CAN/CSA B613, Appareils élévateurs d’habitation pour personnes handicapées. Ces normes n’énoncent pas aussi spécifiquement que le code ASME A17.1/CSA-B44 l’exigence d’évacuation des eaux dans la cuvette. Cependant, le chapitre I, Bâtiment du CCQ dicte clairement que tout plancher ou partie de plancher cimenté ou pavé en contrebas du sol (comme l’est le bas des cuvettes d’ascenseurs) soit muni d’un avaloir de sol (sans siphon) dans sa partie la plus basse ou que le plancher s’égoutte vers un tel avaloir (article 3.7.2.7. 2) du chapitre I du CCQ). Même si ces deux normes n’ont pas d’indications précises comme le code ASME A17.1/CSA-B44, le chapitre I du CCQ s’applique en tout temps et oblige d’évacuer les eaux de la cuvette au réseau de plomberie.

Exigences du chapitre III, Plomberie du CCQ

Tel que mentionné précédemment et à des fins de concordance avec le chapitre IV du CCQ concernant l’exigence de ne pas permettre l’infiltration de gaz et d’odeurs dans la cuvette, l’article 2.4.3.6. du chapitre III du CCQ exige qu’un clapet antiretour soit installé sur le tuyau d’évacuation reliant la cuvette au puisard. De plus, cet article exige que l’avaloir, le cas échéant, soit raccordé directement au puisard aménagé à l’extérieur de la cuvette d’ascenseur. La même obligation s’applique lorsque l’évacuation est faite par le biais d’une sortie latérale au bas de la cuvette.

Les eaux d’infiltration provenant d’une cuvette d’ascenseur sont définies comme étant des « eaux usées». Cependant, puisqu’elles ne dégagent pas d’odeur, la Régie du bâtiment du Québec (RBQ) n’exige pas la conformité à l’article 2.4.6.3. 2) et donc, le puisard (plus précisément son couvercle) n’a pas à être muni d’un tuyau de ventilation ni à être étanche à l’air et à l’eau dans ce cas spécifique.

Un seul puisard combinant les eaux évacuées des fosses de retenue du garage et de la cuvette d’ascenseur

Dans un même bâtiment, la RBQ autorise que les eaux usées provenant de fosses de retenue du garage puissent être évacuées dans le réseau sanitaire de plomberie à même le puisard de la cuvette d’ascenseur, à condition qu’elle se trouve dans le même local, en l’occurrence le garage, et qu’aucune charge d’eaux pluviales ne s’y déverse.

À noter que si l’une des fosses de retenue du garage raccordée au puisard de l’ascenseur reçoit une charge d’eaux usées de d’autres appareils (risquant donc de dégager des odeurs), la conformité à l’article 2.4.6.3. 2) est maintenue et le puisard doit être ventilé et étanche à l’air et à l’eau.

Accessibilité au puisard desservant la cuvette d’ascenseur ou d’autres appareils élévateurs

Le code ASME A17.1/CSA-B44 est très restrictif quant aux accès à certaines parties d’un ascenseur et/ou d’autres appareils élévateurs. En effet, les articles 2.2.4.4. et 8.1. limitent strictement l’accès aux cuvettes, à la gaine de l’ascenseur, au local des machines et des commandes au personnel d’ascenseur formé et reconnu.

Il est donc important de localiser tout élément de plomberie (siphon, clapet antiretour, puisard, tuyauterie de relevage de la pompe et ses composants, etc.) en dehors d’un de ces locaux à accès restreint. Sinon l’entrepreneur en plomberie ou le préposé à l’entretien du puisard ne pourra effectuer son travail librement et sans la supervision du personnel d’ascenseur, retardant ainsi le temps d’action du plombier en cas de défaillance de l’installation de plomberie située à l’intérieur d’un de ces locaux.

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2019pl-49web_380.pdf

Cette manière de calculer le diamètre n’est toutefois pas prévue pour dimensionner un branchement d’évacuation desservant plusieurs fosses de retenue. Par exemple, un garage de stationnement de 3 étages et de 1000 m² par étage (surface à drainer totale de 3000 m²) nécessiterait un branchement d’évacuation de 15 po s’il était dimensionné selon l’article 2.4.3.7. 9). La faible quantité d’eau évacuée par les fosses de retenue ne justifie toutefois pas l’emploi d’un diamètre de tuyauterie aussi grand.

Pour un branchement d’évacuation desservant plusieurs fosses de retenue utilisées comme avaloirs de sol, il faut se référer au tableau 2.4.10.2. du chapitre III, Plomberie pour déterminer la charge hydraulique en facteur d’évacuation (F.E.) de chaque fosse. Une fosse de retenue avec un tuyau de vidange de 3 po est donc considérée comme ayant une charge hydraulique de 5 F.E. et une fosse avec tuyau de vidange de 4 po est considérée comme ayant une charge de 6 F.E. Le tableau 2.4.10.6.B. du chapitre III est ensuite utilisé pour déterminer le diamètre minimal du branchement d’évacuation.

Exemple d’application

À titre d’exemple, le schéma 1 présente un entrepôt de 1500 m² divisé en deux surfaces à drainer de 350 m² (fosses A et B) et deux autres de 400 m² (fosses C et D). Un total de quatre fosses de retenue est donc prévu pour cet entrepôt. Afin de respecter les exigences de l’article 2.4.3.7. 9), les fosses A et B sont munies d’un tuyau de vidange de 3 po, et les fosses C et D sont munies d’un tuyau de vidange de 4 po.

La charge hydraulique des deux branchements d’évacuation desservant ces fosses est calculée à l’aide du tableau 2.4.10.2. du chapitre III. Cela donne une charge de 10 F.E. pour le branchement des fosses A et B (2 x 5 F.E. = 10 F.E.), et une charge totale de 22 F.E. pour celui en aval des quatre fosses (10 F.E. + (2 x 6 F.E.) = 22 F.E.). Le diamètre minimal de chaque branchement est ensuite déterminé à l’aide du tableau 2.4.10.6.B.¹, sans toutefois être inférieur au plus gros tuyau de vidange qui s’y déverse². Le branchement de 10 F.E. doit donc avoir un diamètre minimal de 3 po et celui de 22 F.E. un diamètre minimal de 4 po ³.

1 - Un branchement de 3 po peut recevoir une charge maximale de 27 F.E.; un branchement de 4 po peut recevoir une charge maximale de 180 F.E.

2 - Selon l’article 2.4.9.1. du chapitre III, Plomberie.

3 - À titre comparatif, une surface à drainer de 1500 m² nécessiterait un branchement d’évacuation de 8 po s'il avait été dimensionné selon l’article 2.4.3.7. 9).

Lors d’une consultation postérieure à la date de sa publication, il vous revient de vérifier si la présente fiche a été mise à jour, remplacée ou annulée. Cette fiche explicative ne remplace pas, en tout ou en partie, la réglementation en vigueur, soit le Code de construction du Québec. Toute reproduction est interdite sans l’autorisation de la CMMTQ.

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• fbp2019pl-50web_160.pdf

2. Débit minimal requis

Le débit minimal requis dans une boucle de recirculation dépend de la perte thermique et de la chute de température admissible. Le débit en question peut être calculé à l’aide de l’équation suivante :

où :

Q : débit volumique requis
q : perte thermique
ρ : masse volumique de l’eau
cp : capacité thermique massique de l’eau
Δt : chute de température admissible.

Cette équation peut être simplifiée de la manière suivante :

Note : les constantes dans les équations ci-dessus sont obtenues en fonction d’une masse volumique de l’eau de 1000 kg/m³ (62,4 lb/pi³) et d’une capacité thermique massique de l’eau de 4180 J/(kg·°C) (1 Btu/ (lb·°F)). À titre de rappel, il y a 1000 L dans 1 m³, 60 minutes dans 1 heure et 7,48 gallons US dans 1 pi³.

Le débit minimal que doit fournir la pompe peut donc être déterminé à l’aide des équations indiquées dans l’encadré précédent. Dans ce cas, q correspond à la perte thermique totale de l’ensemble du réseau bouclé (calculée à l’étape 1) et ∆t correspond à la différence entre la température du chauffe-eau (au moins 60 °C (140 °F)) et la température limite de 55 °C (131 °F).

EXEMPLE (suite) : La perte thermique totale du réseau bouclé a été déterminée à l’étape 1 comme étant égale à 1335 W (4555 Btu/h). En supposant que la température de l’eau dans le chauffe-eau soit maintenue à 60 °C (140 °F), le débit minimal que doit fournir la pompe peut être déterminé de la manière suivante.

La pompe devra donc fournir un débit d’au moins 0,064 L/s (1 USgpm). Il s’agit d’un débit relativement faible, qui peut s’expliquer par la petite taille du réseau bouclé et par l’épaisseur d’isolant utilisée.

3. Présélection de la pompe

Il est possible de présélectionner une pompe dès que le débit minimal requis est connu. Cette sélection doit toutefois être validée par la suite en fonction des pertes de charge engendrée par la tuyauterie. Il vaut mieux consulter un fabricant ou un fournisseur de pompes à cette étape.

Le débit fourni par une pompe varie en fonction de la pression qui lui est imposée : plus cette pression est élevée, plus le débit fourni par la pompe est faible. Cette relation entre la pression et le débit est illustrée sur la courbe de performance de la pompe (schéma 6). Dans une boucle de recirculation, la pression imposée sur la pompe est causée par les pertes de charge¹ engendrées par le frottement dans la tuyauterie, les raccords et les accessoires (robinet d’arrêt, etc.)². Ces pertes de charge varient toutefois en fonction du débit dans la tuyauterie. Pour trouver précisément le point de fonctionnement (operating point) de la pompe d’une boucle de recirculation, il est nécessaire de tracer la courbe des pertes de charge de cette boucle (schéma 6). En matière d’efficacité, il est recommandé d’obtenir un point de fonctionnement situé le plus près possible du centre de la courbe de performance de la pompe.

Note : le tracé de la courbe des pertes de charge sera abordé à l’étape 5.

Il est essentiel de sélectionner une pompe qui fournit le débit calculé à l’étape 2. Si la pompe n’arrive pas à fournir ce débit, la température minimale de 55 °C ne sera pas maintenue dans le réseau bouclé. Rien n’empêche cependant que la pompe fournisse un débit plus élevé que celui calculé à l’étape 2. La tuyauterie de retour doit toutefois être dimensionnée en tenant compte des vitesses exigées par l’article 2.6.3.5. du chapitre III, Plomberie, et des recommandations du fabricant de la tuyauterie.

EXEMPLE (suite) : La courbe de performance de la pompe retenue pour l’instant est illustrée au schéma 7. Cette pompe fournit un débit de 0,064 L/s (1 USgpm) ou plus, à condition que les pertes de charge (qui seront calculées à l’étape 5) ne soient pas supérieures à 2,7 m H₂O (9 pi H₂O). Le point de fonctionnement optimal de cette pompe se situe autour de 0,25 L/s (4 USgpm) de débit et 1,65 m H₂O (5,5 pi H₂O) de pertes de charge.

4. Répartition du débit dans les branches

Lorsque le réseau bouclé est constitué de plusieurs branches parallèles, il faut s’assurer de bien répartir le débit dans chacune d’elles (d’où l’importance des robinets d’équilibrage). Il faut généralement prévoir plus de débit dans les branches plus éloignées et celles comptant davantage de pertes thermiques afin que la température soit maintenue au-dessus de la limite de 55 °C dans l’ensemble du réseau bouclé. Au final, cette répartition de débit est effectuée sur place lors du balancement, à l’aide d’instruments de mesure. La méthode de calcul suivante permet toutefois d’évaluer approximativement le pourcentage du débit total qui doit être réparti dans chaque branche.

L’équation présentée à l’étape 2 peut être utilisée pour évaluer le débit requis dans chaque branche du réseau bouclé. Il faut toutefois effectuer un calcul supplémentaire pour déterminer la température désirée à chaque point de jonction du réseau. Cette étape permet d’évaluer la portion du débit total qui doit être répartie dans chaque branche lors du balancement.

En modifiant l’équation de l’étape 2, il est possible de calculer la température à la sortie (température finale, t_f) d’une section de tuyauterie, lorsque le débit (Q), les pertes thermiques (q) et la température à l’entrée (température initiale, t_i) de cette section sont connus (schéma 8).